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正弯叶片对大折转角压气机叶栅气动性能的影响

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正弯叶片对大折转角压气机叶栅气动性能的影响

EFFECT OF POSITIVE CURVED BLADE ON AERODYNAMIC PERFORMANCE OF HIGH-TURNING COMPRESSOR CASCADE

摘要

Abstract

第1章 绪论

1.1 压气机叶栅中的损失

1.1.1 压气机中的二次流损失

1.1.2 环形压气机叶栅的特点

1.2 弯曲叶片降低叶栅损失的机理

1.3 压气机中应用弯叶片的研究及应用

1.4 论文工作的目的和主要内容

第2章 实验设备、数据处理与数值方法

2.1 实验装置

2.1.1 风洞试验台

2.1.2 实验叶栅几何尺寸和测量条件

2.1.3 探针及校准

2.1.4 测点布置

2.1.5 流场显示

2.2 数据分析与处理

2.2.1 叶栅坐标系统及二次流定义

2.2.2 数据处理公式

2.2.3 误差分析

2.3 数值方法及结果校核

2.3.1 CFD 软件FLUENT简介

2.3.2 湍流模型及壁面函数

2.3.3 计算精度

2.3.4 网格生成

2.4 计算结果的校核

2.5 本章小结

第3章 设计冲角下大折转角正弯叶栅的气动性能

3.1 出口截面的气动参数

3.1.1 总压损失系数的分布

3.1.2 二次流矢量分布

3.1.3 质量平均的气流角沿叶高的分布

3.2 叶片负荷及叶栅壁面静压分布

3.2.1 叶片负荷

3.2.2 叶片表面静压系数等值线分布

3.2.3 端壁静压系数等值线分布

3.3 叶栅壁面流场显示

3.3.1 叶片表面的流场显示

3.3.2 叶栅端壁的流场显示

3.4 叶栅内流场的数值模拟结果

3.4.1 不同轴向位置的损失分布

3.4.2 不同轴向位置的二次涡量分布

3.5 本章小结

第4章 大折转角正弯叶栅的变工况性能

4.1 冲角变化叶栅出口气动参数的影响

4.1.1 出口总压损失分布的变化

4.1.2 二次流矢量分布的变化

4.1.3 冲角对出口气流角的影响

4.2 冲角变化对叶片负荷和壁面静压分布的影响

4.2.1 叶片负荷

4.2.2 叶片表面静压系数等值线分布

4.2.3 叶栅端壁静压系数等值线分布

4.3 冲角变化对壁面流场显示的影响

4.3.1 叶片表面的流场显示

4.3.2 叶栅端壁的流场显示

4.4 本章小结

结论

参考文献

攻读学位期间发表的学术论文

哈尔滨工业大学硕士学位论文原创性声明

哈尔滨工业大学硕士学位论文使用授权书

哈尔滨工业大学硕士学位论文使用授权书

致谢

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摘要

推重比15~20或更高推重比发动机关键技术之一是提高压缩系统级负荷或压比,为了使得负荷或压比的增加不会引起压气机级数的增加,就需要研制更高载荷的叶片,加大叶片对气流的折转能力,而这将必然直导致叶栅流道内三维分离的加剧,并引起二次流损失增加。因此,研究大折转角压气机叶栅中的流动状况和损失分布情况,探索改善栅内流动、降低叶栅损失的方法及其机理是非常必要的。
  本文实验在哈尔滨工业大学推进理论与技术研究所低速扇形叶栅风洞上进行,在四种不同正、负冲角条件下,采用五孔L型五孔探针及U型水排对60°叶型折转角下不同弯曲角度的叶栅进行了详细的测量,并对壁面做了墨迹流动显示分析。实验包括有直叶栅(STR)和15°(PB15)、20°(PB20)、25°(PB25)三正弯叶栅等4套叶栅,在四种冲角条件下共计16种方案。为了得到零冲角下叶栅内的流动情况,文中利用数值模拟方法对流道内的气动参数进行了分析。实验和计算的结果表明,具有大折转角压气机叶片的扇形叶栅中,流动具有很强的三维性。在直叶栅流道内,损失主要集中分布于两端壁附近与端壁/吸力面角区,角区内存在较为明显的回流。与直叶片相比,正弯叶栅的端壁损失显著减小,而中径附近损失有不同程度的增加。正弯叶片根部负荷减小而中部负荷增加,沿流向逆压梯度在根部较短而在中部较长,这使得正弯叶栅端壁/吸力面角区的回流和分离范围明显减小。所有的叶栅中,叶片吸力面都形成了沿叶展两端压力高中间压力低的“C”型静压分布,但正弯叶片更为明显。
  在零冲角下采用正弯15°叶片的叶栅损失最低,而25°正弯叶栅的损失要大于直叶栅。不同冲角下的实验结果表明大折转角的压气机变工况性能不好,最小损失对应的冲角减小。正弯叶栅在正冲角下的吸力面叶展中部分离严重,中部的损失激增,因而导致所有的正弯叶栅总损失明显的高于直叶栅。总的来说,25°大弯角正弯叶栅的变工况性能在四种叶栅中是最不理想的,而15°的表现出相对较好的变工况性能。

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