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【6h】

42CrMo钢热轧小圆棒显微组织及硬度的控制

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摘要

1 引言

1.1 合金凝固

1.1.1 合金的平衡凝固及平衡分配系数

1.1.2 合金的非平衡凝固

1.1.3 元素偏析

1.1.4 宏观偏析

1.1.5 显微偏析

1.1.6 合金元素的偏析行为

1.2 钢的冷却转变

1.2.1 过冷奥氏体恒温转变动力学曲线

1.2.2 过冷奥氏体的连续冷却转变曲线

1.2.3 过冷奥氏体的转变产物

1.2.4 合金元素对过冷奥氏体转变的影响

1.3 钢的热形变对冷却时相变的影响

1.3.1 形变未再结晶奥氏体对相变动力学曲线的作用

1.3.2 形变未再结晶奥氏体对铁素体转变的作用

1.3.3 形变未再结晶奥氏体对珠光体转变的作用

1.3.4 形变未再结晶奥氏体对贝氏体转变的作用

1.3.5 形变未再结晶奥氏体对马氏体转变的作用

1.4 目前的现状及课题的研究内容

1.4.1 目前现状

1.4.2 课题研究的内容

1.4.3 课题研究的目的

2 小连轧42CrMo钢组织及硬度的观察与分析

2.1 试验材料

2.2 试验方法

2.2.1 显微组织观察

2.2.2 能谱检测

2.2.3 硬度测定

2.3 横向及纵向组织观察

2.4 显微硬度及布氏硬度检测

2.5 马氏体区域与非马氏体区域的能谱分析

2.5.1 横截面马氏体与非马氏体区域合金元素含量

2.5.2 纵向马氏体条带线分析结果

2.6 本章小结

3 小连轧42CrMo连铸坯的宏观分析

3.1 连铸坯酸洗试验

3.2 连铸坯宏观成分分析

3.3 连铸坯原位分析

3.3.1 分析试样

3.3.2 分析结果

3.4 铸坯枝晶形貌观察及枝晶臂、间的微观成分分析

3.4.1 枝晶形貌观察

3.4.2 枝晶臂及枝晶间能谱分析

3.5 本章小结

4 加热工艺的研究

4.1 试验方法

4.2 试验结果

4.2.1 组织形貌观察

4.2.2 布氏硬度检测

4.3 本章小结

5 临界冷却速度的计算及轧后冷却工艺的研究

5.1 临界冷却速度的理论计算

5.2 小连轧冷床冷却情况测试

5.3 CCT曲线对42CrMo钢冷却组织的影响

5.4 轧后冷却工艺的研究

5.4.1 不同冷却速度下的冷却试验

5.4.2 低温段缓冷试验

5.5 本章小结

6 结论

参考文献

作者简介

攻读学位期间发表的论文

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摘要

小型连轧公司生产的42CrMo热轧圆棒布氏硬度偏高,冷剪及缩杆、拉拔等加工时易形成开裂、断裂等缺陷,对产品的销售及使用造成了很大的影响。经对42CrMo热轧圆棒进行金相观察发现,圆棒心部区域有大量的成块状分布的针状马氏体组织,而针状马氏体组织是一种强度、硬度很高,塑性很差的组织,这种组织的大量存在势必会对材料的性能造成很大的影响。本文通过查阅大量的参考文献,运用酸洗、金相显微镜、硬度计、扫描电镜、能谱仪、直读光谱仪及金属原位分析仪等分析手段,对小连轧42CrMo热轧圆棒硬度偏高及心部存在马氏体组织的现象进行了分析,结果表明圆棒硬度偏高主要是存在硬而脆的针状马氏体组织,而合金元素偏析是造成心部区域形成针状马氏体组织的主要原因。
  根据这一分析结果,本文通过扩散退火试验、高温段缓冷试验、低温段缓冷试验等,研究降低或消除42CrMo钢心部马氏体组织及降低其布氏硬度,提高其力学性能的方法。从而降低42CrMo钢在后续的冷剪、冷拉、缩杆及感应加热时出现的开裂现象,提升公司的产品质量,降低客户异议量。
  通过高温扩散退火试验表明,虽然42CrMo钢存在合金元素偏析,但由于合金元素扩散很慢,没有足够长的时间(一般30~40小时)很难使其得到较明显的均匀化,因此,工业生产中难于通过高温扩散退火的方式使合金元素完全均匀化,从而消除心部马氏体组织。
  通过高温段缓冷试验表明,由于圆钢冷却过程中,外部的冷却条件是一致的,高温段由于温差大,所以冷却速度快。因此,通过降低高温段的冷却速度可降低圆钢在整个冷却过程中的冷却速度,试验结果表明:冷却速度降至0.8℃/s以下,42CrMo钢将完全转变为珠光体和铁素体组织。
  通过低温段试验表明,在圆钢冷却至一定温度后放入缓冷箱进行冷却可有效改善42CrMo钢的组织、硬度及力学性能。试验结果表明:缓冷起始温度由200℃提高至400℃后,马氏体比例、布氏硬度、抗拉强度都明显下降,断面收缩率明显升高,性能明显改善。由400℃提高至600℃后,性能改善程度较小。因此,缓冷起始温度选择400℃~500℃这一温度区间较为合适。

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