氢同位素定量分析用的气相色谱柱填料的制备方法及其色谱柱的制作工艺

技术领域

本发明涉及一种气相色谱柱，具体涉及的是一种氢同位素定量分析用的气 相色谱柱填料的制备方法及其色谱柱的制作工艺。

背景技术

人类日益严峻的能源危机促使了国际热核聚变反应堆(ITER)计划的正式 启动，对于能量释放大、污染小的核聚变能开发也开始备受瞩目。聚变堆燃料 的生产和处理是聚变堆核心技术之一，这其中包括等离子体排灰中的氘氚回收、 循环利用和氚增殖包层(TBM)实时产氚(以补充氚的消耗)。无论是燃料循环 过程还是氚增殖提取过程，都需要用到氢同位素的快速、甚至是在线测量的技 术。

氢同位素基本具有相同的化学性质，所以对它们的分析只能利用其物理性 质的微小差别来实现。目前，氢同位素分析方法主要有质谱法、拉曼光谱法、 气相色谱法。各种方法都有其局限性，如质谱法中高能电子的作用会加速氢同 位素气体分子的歧化反应，且设备体积大、价格昂贵；激光拉曼光谱无法分析 惰性气体，并且当样品气中存在杂质元素时，会产生干扰；气相色谱法的分析 周期较长，一般来说误差也较大。

虽然存在一定的缺陷，但是气相色谱分析法有其重要的优点：仪器价格便 宜、操作维护简单。如果能缩小仪器体积、缩短分析周期、提高分析的精准度 和准确性，则将成为氢同位素分析方面较为理想的工具。

氢同位素氕(H)、氘(D)、氚(T)相互结合可组成同核氢H₂、D₂、T₂和异核氢HD、HT、DT。在同核氢中，由于核自旋状态不同，又有正(ortho) 仲(para)之分，并且当样品中含有氚时，还有氚的衰变产物³He，同时，含氚 气体的成分不仅因为氚的衰变而变化，还伴随着辐射诱发产生的次级产物。因 此，为在分离氢同位素气体时消除正仲氢分离导致的氢峰分裂，一般选取对正 仲氢转换有催化作用的顺磁性材料对色谱固定相进行涂敷改性。

目前，关于色谱固定相的涂覆改性，有人采用了涂覆质量分数为5％的V₂O₄(二氧化钒)的4A分子筛色谱柱和涂覆了5％的Fe₂O₃的4A分子筛色谱柱，然 后分别在-196℃下分离了HT和T₂。然而，利用V₂O₄涂覆的4A分子筛色谱柱 方法，由于钒氧化物溶于水易形成稳定的胶体溶液，因而导致了涂覆的效率较 低；另外，虽然+4价的钒具有顺磁性，但原料V₂O₅易还原成各种不同的低价氧 化物，使得涂覆物V₂O₄中含有其他价态杂质多，影响了涂覆物对正仲氢转换的 催化作用。而采用Fe₂O₃涂覆的4A分子筛色谱柱方法中，由于通入的氨水会使 Fe₂O₃快速水解形成絮状沉淀，因而容易造成涂覆不均匀，影响了涂覆改性的效 果，继而也影响了氢同位素的分离效果。

本申请人的员工王晓英、秦城等人亦有参与设计过一种改性的γ-Al₂O₃色谱 柱，该种色谱柱对氢同位素的保留能力较强，适合制作负载量小的毛细柱。但 该技术方案由于峰的对称性不够好，易发生拖尾，且抗污染能力较弱，因而不 适合制作负载量较大的色谱柱。而随着科技的逐步发展，制作大负载量、且抗 污染能力强的色谱柱已成为一种必然的趋势，因此，有必要对色谱柱进行改进。

发明内容

针对上述技术不足，本发明提供了一种氢同位素定量分析用的气相色谱柱 填料的制备方法及其色谱柱的制作工艺，其具有氢同位素分离效果好、且适合 制作负载量较大的色谱柱的特点。

为了实现上述目的，本发明采用的技术方案如下：

氢同位素定量分析用的气相色谱柱填料的制备方法，包括以下步骤：

S1：将4A分子筛置于FeCl₃溶液中浸泡，该FeCl₃及由部分FeCl₃水解生成 的Fe(OH)₃和Fe(OH)₃的水合物均吸附于4A分子筛上；所述4A分子筛的目数 为80～100目；

S2：4A分子筛吸附FeCl₃、Fe(OH)₃及Fe(OH)₃的水合物直至饱和，然后 滤除FeCl₃溶液；

S3：将吸附有FeCl₃和Fe(OH)₃及其水合物的4A分子筛放入到蒸馏水中加 热煮沸，使FeCl₃完全水解生成Fe(OH)₃及其水合物并紧密吸附于4A分子筛上， 同时吸附不牢固的FeCl₃、Fe(OH)₃及Fe(OH)₃的水合物脱离出4A分子筛；

S4：滤掉蒸馏水，并对4A分子筛进行烘烤，使其上的Fe(OH)₃及其水合 物脱水生成Fe₂O₃；

S5：将4A分子筛冷却至室温，并使用CO₂钝化，得到填料。

具体地说，所述步骤S1中，称取2～8克4A分子筛置于FeCl₃溶液中浸泡。

进一步地，所述步骤S1中，将4A分子筛置于200～300ml的FeCl₃溶液中 浸泡2～6h。

作为优选，所述步骤S1中，FeCl₃溶液为饱和溶液。

再进一步地，所述步骤S3中，将4A分子筛放入到200～600ml蒸馏水煮沸。

更进一步地，所述步骤S4中，将4A分子筛放入到烘箱中进行烘烤，烘烤 的温度和时间分别为100～300℃及6～10h。

更进一步地，所述步骤S5中，将4A分子筛用CO₂钝化4～8h。

在上述填料的基础上，本发明基于同一个发明构思下，还提供了三种利用 上述填料制作色谱柱的工艺，如下所述：

工艺一

包括以下步骤：

S1：将填料填入到不锈钢管中，并震动填实；

S2：利用CO₂以3～5ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为2～ 4h，然后将不锈钢管暴露于空气中30天以上；

S3：利用纯Ne气以8～5ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为7 天以上，得到色谱柱。

工艺二

包括以下步骤：

S1：将填料填入到不锈钢管中，并震动填实；

S2：利用CO₂以3～5ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为2～ 4h，然后将不锈钢管暴露于空气中30天以上；

S3：利用纯Ne气以8～10ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为 7天以上；

S4：在通入纯Ne气的条件下，将不锈钢管加热至200～300℃，并维持3～ 5h；

S5：将不锈钢管温度降至室温，并用被水汽饱和过的Ne气以25～30ml/min 的方式对不锈钢管进行吹洗钝化100～120h，得到色谱柱。

工艺三

包括以下步骤：

S1：将填料填入到不锈钢管中，并震动填实；

S2：利用CO₂以3～5ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为2～ 4h，然后将不锈钢管暴露于空气中30天以上；

S3：利用纯Ne气以8～10ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为 7天以上；

S4：在通入纯Ne气的条件下，将不锈钢管加热至200～300℃，并维持3～ 5h；

S5：将不锈钢管温度降至室温，并用被水汽饱和过的Ne气以25～30ml/min 的方式对不锈钢管进行吹洗钝化100～120h；

S6：在150℃以下的条件下，将不锈钢管加热1～1.5h，并采用纯Ne气对 不锈钢管进行吹洗，重复该步骤1～3次，得到色谱柱。

与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：

(1)本发明采用FeCl₃溶液浸泡4A分子筛、并以蒸馏水煮沸的方式，使得 FeCl₃溶液完全水解生成的Fe(OH)₃及其水合物紧密吸附于4A分子筛的筛孔中， 然后对4A分子筛进行烘烤，得到涂覆有Fe₂O₃的4A分子筛，最后再使用CO₂对4A分子筛进行钝化，即可得到性能优异的色谱柱填料。本发明巧妙地运用了 FeCl₃溶液水解、吸附的方式来使Fe(OH)₃及其水合物涂覆于4A分子筛上，先 浸泡，再加蒸馏水煮沸，然后再烘烤脱水生成Fe₂O₃，目前，这一技术手段在应 用气相色谱法分离氢同位素方面尚属首创。而如此一来，不仅充分利用了FeCl₃溶液的特性，使其水解的Fe₂O₃很好地吸附于4A分子筛上，而且通过浸泡、蒸 馏水煮沸的方式来使Fe₂O₃吸附牢固，从而避免了Fe₂O₃因容易水解形成絮状沉 淀而影响涂覆均匀的效果，因此，相比现有通入氨水形成Fe₂O₃的技术方案来说， 本发明设计的方案很好地解决了Fe₂O₃涂覆不均匀的问题，大幅提高了色谱柱的 性能，使其对氢同位素的分离效果更佳。

(2)本发明采用CO₂对4A分子筛进行钝化，由于CO₂是强非极性分子， 并且4A分子筛均匀涂覆有Fe₂O₃，因此，CO₂的钝化可以使4A分子筛表面各 吸附位的吸附活性相近，且吸附等温线的线性区域较宽，对氢氘同位素具有适 度吸附能力。本发明制备的色谱柱，其分离度降低程度较γ-Al₂O₃轻，可以得到 非常对称的色谱峰，并且色谱柱的抗污染能力和承载能力非常强，因此，本发 明设计的填料非常适合制作大负载量的色谱柱。

(3)本发明在制作色谱柱的工艺中，除了填料自身的特点，还采用了CO₂和纯Ne惰性气体、并通过改变温度的方式对填装了填料的不锈钢管进行多次吹 洗和钝化，从而可以形成多种不同活化状态的色谱柱，进而可以根据实际情况 灵活选用不同活化状态的色谱柱来对氢同位素进行分离，其适用性非常强，具 有很好的通用性。

(4)本发明构思合理，设计巧妙，制备色谱柱填料过程简单，不需要添加 任何沉淀剂、PH调节剂等，因此，成本低廉，效率高，并且针对氢同位素的分 离操作简便，分析周期短，分析结果准确度高。

(5)本发明由从事本领域技术多年的高级工程师设计和开发，其技术方案 具有很强的针对性，并且突破了现有技术的限制，实现了重大的创新，符合科 技发展潮流，因此，本发明与现有技术相比，具有突出的实质性特点和显著的 进步，适于大规模推广应用。

附图说明

图1为本发明色谱柱填料的制备流程示意图。

图2为本发明-实施例不同活化状态色谱柱中氢同位素各组分的相对保留值 r_i,s与约化质量μ之间的lnr_i,s-lnμ关系图。

图3为本发明-实施例制作的A色谱柱不同柱头压下氢同位素各组分的调整 保留时间t′_R与约化质量μ之间的lnt′_R-lnμ关系图。

图4为本发明-实施例制作的E色谱柱不同柱头压下氢同位素各组分的调整 保留时间t′_R与约化质量μ之间的lnt′_R-lnμ关系图。

图5为200KPa柱头压时，本发明-实施例不同活化状态色谱柱中氢同位素 各组分的调整保留时间t′_R与约化质量μ之间的lnt′_R-lnμ关系图。

图6为200KPa柱头压时，本发明-实施例色谱柱lnt′_R-lnμ拟合直线的斜率a′ 和截距b′之间的关系图。

图7为本发明-实施例载气平均线速度时，柱长L、载气平均线速度色谱柱活化状态参数a′以及氢同位素各组分的调整保留时间t′_R之间的关系图。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本发明作进一步说明，本发明的实施方式包括但 不限于下列实施例。

实施例

本发明主要应用于气相色谱柱方面，其提供了气相色谱柱填料的制备工艺， 以及利用该制备工艺得到的填料制作的色谱柱，如图1所示，制备本发明气相 色谱柱填料的工艺流程如下：

(1)称取2～8克、且目数为80～100目的4A分子筛，并置于200～300ml 的FeCl₃溶液中浸泡2～6h，部分FeCl₃水解成Fe(OH)₃及Fe(OH)₃的水合物； 所述4A分子筛的目数为80～100目；

(2)FeCl₃水解生成的Fe(OH)₃和Fe(OH)₃的水合物，以及大量未水解的 FeCl₃均吸附于4A分子筛的筛孔中，直至4A分子筛达到饱和，然后滤除FeCl₃ 溶液；本发明可采用饱和或不饱和的FeCl₃溶液浸泡4A分子筛，区别仅在于， 饱和的FeCl₃溶液可以进一步加快4A分子筛的吸附速度，缩短吸附的时间；

(3)将吸附有FeCl₃、Fe(OH)₃及Fe(OH)₃水合物的4A分子筛放入到200～ 600ml的蒸馏水中加热煮沸，在煮沸的过程中，FeCl₃完全水解生成Fe(OH)₃及 其水合物并紧密吸附于4A分子筛上，同时一些吸附不牢固的FeCl₃、Fe(OH)₃及Fe(OH)₃的水合物会脱离出4A分子筛；

(4)滤掉蒸馏水，并将4A分子筛放入内部温度为100～300℃的烘箱中烘 烤6～10h，使4A分子筛上的Fe(OH)₃及其水合物脱水生成Fe₂O₃，分子筛得到 活化；

(5)将4A分子筛冷却至室温，并使用CO₂钝化4～8h，得到填料。

制备出填料后，本实施例采用三套方案制作了五种不同活化状态的色谱柱， 这五种色谱柱基本能够涵盖目前气相色谱法在氢同位素分离方面的应用情况。

本实施例制作得到的色谱柱在结构上由外径1.6mm、内径0.78mm、长度 4.5m的不锈钢管，以及连接在该不锈钢管两端的连接头构成。

而五种不同活化状态的色谱柱的制作方案则分别如下：

状态一

(1)将填料填入到不锈钢管中，并震动填实；

(2)利用CO₂以3～5ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为2～ 4h，然后将不锈钢管暴露于空气中30天以上；

(3)利用纯Ne气以8～10ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间 为7天以上，得到活化状态一的色谱柱。

状态二

在状态一的基础上，通入纯Ne气，并将不锈钢管加热至200～300℃，并 维持3～5h。最后将不锈钢管温度降至室温，并用被水汽饱和过的Ne气以25～ 30ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗钝化100～120h，得到活化状态二的色谱 柱。

状态三

在状态二的基础上，于100℃以下的条件下，将不锈钢管加热1～1.5h，并 采用纯Ne气对不锈钢管进行吹洗，得到活化状态三的色谱柱。

状态四

在状态三的基础上，再次在100℃以下的条件下，将不锈钢管加热1～1.5h， 并采用纯Ne气对不锈钢管进行吹洗，得到活化状态四的色谱柱。

状态五

在状态四的基础上，在150℃以下的条件下，将不锈钢管加热1～1.5h，并 采用纯Ne气对不锈钢管进行吹洗，得到活化状态五的色谱柱。

在上述填料制备及制作的色谱柱基础上，本实施例以一个试验案例对本发 明的技术方案及技术效果进行阐述。

称取2克100目的4A分子筛，置于200ml的FeCl₃饱和溶液中浸泡4h，待 4A分子筛吸附饱和后，滤掉FeCl₃饱和溶液。接着，加入400ml的蒸馏水煮沸， 待4A分子筛筛孔中的FeCl₃和Fe(OH)₃及其水合物吸附牢固后，滤掉蒸馏水。

将滤掉蒸馏水的4A分子筛放入到200℃的烘箱中烘烤8h，然后冷却至室温， 最后利用CO₂钝化4h，得到填料。

利用得到的填料，采用本发明工艺分别制作出五种色谱柱A、B、C、D、E， 如下：

A：将填料填入到不锈钢管中，并震动填实，然后利用CO₂以5ml/min的方 式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为4h，然后将不锈钢管暴露于空气中30天， 暴露30天以上的目的在于使不锈钢管中的4A分子筛能够进一步钝化。最后， 利用纯Ne气以10ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗，吹洗时间为7天以上， 即可得到A色谱柱。

B：在A基础上，利用纯Ne气以10ml/min的方式对不锈钢管进行吹洗， 吹洗时间为7天以上，然后通入纯Ne气，并将不锈钢管加热至300℃，维持5h。 最后，将不锈钢管温度降至室温，并用被水汽饱和过的Ne气以25/min的方式 对不锈钢管进行吹洗钝化100h，得到B色谱柱。

C：在B基础上，于100℃以下的条件下，将不锈钢管加热1h，并采用纯 Ne气对不锈钢管进行吹洗，得到C色谱柱。

D：在C基础上，再次在100℃以下的条件下，将不锈钢管加热1h，并采用 纯Ne气对不锈钢管进行吹洗，得到D色谱柱。

E：在D基础上，在150℃以下的条件下，将不锈钢管加热1h，并采用纯 Ne气对不锈钢管进行吹洗，得到E色谱柱。

值得说明的是，本发明上述制备填料和色谱柱的试验案例所用的参数仅为 其中一些较佳的参数，本发明所记载的其他参数在用于制备填料和色谱柱时， 各自所得到的制备及使用效果与该试验案例制备的填料和色谱柱相差不大，故 本实施例不再一一列举其他案例。

根据上述试验案例得到五种色谱柱后，将其各自通过连接头接入到色谱仪 中，然后进行氕氘混合气体分离测试试验。试验的参数分别为温度23℃、压力 94KPa、色谱柱温77K；色谱载气为Ne气。色谱柱的柱头压(Pi)与色谱载气 的柱尾体积流速(F₀)的关系可用公式(1)表示：

lnF_o＝1.50461lnP_i-5.26273    (1)

式中：

F_o——载气Ne在柱尾出口处的体积流速(ml/min)；

P_i——柱头压(KPa)。

试验配制了包含有He(10％)、H₂(45％)、D₂(45％)的混合气，以及室 温下催化平衡的H:D比为1:1的H₂、HD、D₂混合气等气体作为样品气体，并 将色谱柱浸泡于液氮中。

以⁴He或³He的保留时间为死时间t_M计算各组分的调整保留时间t'_R，以D₂的调整保留时间为基准，计算各气体组分的相对保留值r_i,s，以A、E色谱柱的 试验为例，两个试验中各气体组分的调整保留时间和相对保留值见下面的表1， 氢同位素气体的约化质量μ如表2所示。

表1

表2

由表1可见，在同一活化状态的色谱柱情况下，柱头压不同时，氢同位素 各组分的调整保留时间t′_R虽然不同，但相对保留值r_i,s却是一致的，r_i,s反映了氢 同位素气体在色谱柱上的相对保留能力，只与色谱柱使用的填料种类和活化状 态有关。

表1中还列出了不同活化状态下氢同位素气体的相对保留值r_i,s。根据表1 的数据，得到lnr_i,s-lnμ关系图(图2)，由此可以知晓，在色谱柱不同的活化状 态下，lnr_i,s均与lnμ成线性关系，可用公式(2)表示：

lnr_i,s＝a′lnμ+b    (2)

式中：

a′——lnr_i,s-lnμ拟合直线的斜率；

b——lnr_i,s-lnμ拟合直线的截距。

由于截距b可根据关系图的坐标得出，因此，根据上述公式，便可获得五 种色谱柱A、B、C、D、E中a′的数据，如表3所示：

表3

再根据表1中的数据绘制nt′_R—lnμ关系图，并同样以A、E色谱柱的试验 为例，可知，同一活化状态、不同柱头压下，lnt′_R与lnμ也成线性关系(图3、 4)，可用公式(3)表示：

lnt′_R＝a′lnμ+b′    (3)

式中：

a′——lnt′_R-lnμ拟合直线的斜率；

b′——lnt′_R-lnμ拟合直线的截距。

同样，b′的值可以根据关系图的坐标得出，因此，依据上述公式，可得到五 种色谱柱A、B、C、D、E中a′、b′的值如表4所示：

表4

由表3、4可以看出，色谱柱同一活化状态下，公式(2)、(3)中的斜率值 相同，表明斜率值仅与色谱柱的活化状态有关。而从表4可以看出，b′与色谱柱 的活化状态和柱头压(或载气流速)有关。

以P_i＝200KPa为例，再以表4中的数据，以及公式(3)，计算出其余B、C、 D三种色谱柱的lnt′_R-lnμ关系图(图5)，五种色谱柱lnt′_R-lnμ拟合直线的斜率 和截距如表5所示：

表5

利用该表5的数据，拟合出a′与b′的线性图(图6)，其关系如公式(4)所 示：

b′＝4.12803a′-0.69968    (4)

由公式(3)可得到公式(5)：

t′_R＝e^b′μ^a′    (5)

因此，由公式(4)、(5)可得出柱头压在200KPa下t′_R与约化质量μ和a′ 的关系式(6)：

t′_R＝e^{4.12803a′-0.69968}μ^a′    (6)

假设200KPa柱头压下的载气平均线速为由于色谱柱的长度为4.5m， 因此，根据色谱组份净保留体积与固定相装填量和载气流速之间的基本关系， 可以推导出t′_R与柱长L、载气平均线速度色谱柱活化状态参数a′之间的关 系，如图7和公式(7)所示：

$t_R^{\prime }=\frac{L}{4.5}\times \frac{{\bar{u}}^{\prime \prime }}{\bar{u}}{e}^{4.12803a^{\prime }-0.69968}{\mu }^{a^{\prime }}---\left(7\right)$

式中：

L——柱长，m；

——载气平均线速度，cm·s^-1。

合并、简化常数项，可得到更一般化的关系式(8)：

$t_R^{\prime }=\frac{L}{\bar{u}}{e}^{c_1{a}^{\prime }-c_2}{\mu }^{a^{\prime }}---\left(8\right)$

式中：

c₁，c₂——常数，与固定相的种类及相比率β有关。

以D₂峰为例，由实验结果获得的柱头压为200KPa时，不同活化状态的色 谱柱的有效塔板高H_eff如表6所示：

表6

而在E色谱柱下，不同柱头压时D₂峰的有效塔板高H_eff则如表7所示：

表7

由表6可以看出，色谱柱对氢同位素气体的有效塔板高H_eff在不同活化状态 色谱柱下，基本没有变化(不同活化状态下，氢同位素气体在固定相表面建立 吸附解吸平衡的速度相近)，而由表7则可以看出，H_eff是随着柱头压(或载气 流速)的增大而增大的。

再以柱头压400KPa时的情况为例，氢同位素气体的有效塔板高H_eff如表8所 示：

表8

从表8可以看出，除H₂外，H_eff随着同位素气体分子量的增大而增大，这与 同位素气体分子在流动相中的传质阻力跟分子扩散系数成反比有关，而H₂峰实 际上是正氢(o-H₂)和仲氢(p-H₂)峰的融合峰，因此H₂的峰较宽，而H_eff偏高。

再以B、E色谱柱为例，其T₂色谱峰拖尾因子如表9所示：

表9

由表9可以看出，经纯Ne气钝化后的色谱柱，其峰的对称性更好，样品量 增加对峰对称性(或柱效)的影响更小，样品的承载能力更强。

在氢同位素气体中挑选分离难度适中的D₂和DT为代表，色谱中分离度R 的定义如公式(9)所示：

$R=\frac{2(t_{R\left(\mathrm{DT}\right)}^{\prime }-t_{R\left(D_2\right)}^{\prime })}{W_{D_2}+W_{\mathrm{DT}}}---\left(9\right)$

式中：

W_D2，W_DT——D₂，DT的峰宽，min。

可得：

$R=\frac{\sqrt{L}(t_{R\left(\mathrm{DT}\right)}^{\prime }-t_{R\left(D_2\right)}^{\prime })}{2(t_{R\left(D_2\right)}^{\prime }\sqrt{H_{\mathrm{eff}\left(D_2\right)}}+t_{R\left(\mathrm{DT}\right)}^{\prime }\sqrt{H_{\mathrm{eff}\left(\mathrm{DT}\right)}})}---\left(10\right)$

根据公式(8)和公式(10)计算达到特定分离度时所需的色谱柱长L为：

$L=\frac{{4R}^2{(\sqrt{H_{\mathrm{eff}\left(D_2\right)}}{t}_{R\left(D_2\right)}^{\prime }+\sqrt{H_{\mathrm{eff}\left(\mathrm{DT}\right)}}{t}_{R\left(\mathrm{DT}\right)}^{\prime })}^2}{{(t_{R\left(\mathrm{DT}\right)}^{\prime }-t_{R\left(D_2\right)}^{\prime })}^2}=\frac{{4R}^2{(\sqrt{H_{\mathrm{eff}\left(D_2\right)}}{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }}+\sqrt{H_{\mathrm{eff}\left(\mathrm{DT}\right)}}{\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }})}^2}{{({\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }}-{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }})}^2}---\left(11\right)$

可见，达到特定分离度所需的柱长L与柱效和活化状态a′有关。

装填状态一定的色谱柱在一定流速范围内有：

$H_{\mathrm{eff}}=k\bar{u}---\left(12\right)$

式中：

k——比例系数。

则：

$L=\frac{4\bar{u}{R}^2{(\sqrt{k_{D_2}}{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }}+\sqrt{k_{\mathrm{DT}}}{\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }})}^2}{{(u_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }}-{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }})}^2}---\left(13\right)$

可见，对某一装填状态的色谱柱活化状态a′一定时，D₂-DT达到特定分离度 所需柱长与载气流速成正比。而达到特定分离度，最后一个流出组份T₂的最短 调整保留时间t′_R(T2)如公式(14)所示：

$t_{R\left(T_2\right)}^{\prime }=\frac{4R^2{e}^{c_1{a}^{\prime }-c_2}{\mu }_{T_2}^{a^{\prime }}{(\sqrt{k_{D_2}}{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }}+\sqrt{k_{\mathrm{DT}}}{\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }})}^2}{{({\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }}-{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }})}^2}---\left(14\right)$

由公式(14)可知，t′_R(T2)与载气流速无关。

而对于实验所使用的色谱柱则有：

$t_{R\left(T_2\right)}^{\prime }=\frac{4{\bar{u}}^{\prime \prime }{R}^2{e}^{4.12803a^{\prime }-0.69968}{\mu }_{T_2}^{a^{\prime }}{(\sqrt{k_{D_2}}{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }}+\sqrt{k_{\mathrm{DT}}}{\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }})}^2}{4.5{({\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }}-{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }})}^2}---\left(15\right)$

若近似的认为：

$k_{D_2}\approx k_{\mathrm{DT}}=k---\left(16\right)$

$H_{\mathrm{eff}\left(D_2\right)}\approx H_{\mathrm{eff}\left(\mathrm{DT}\right)}=k\bar{u}---\left(17\right)$

且柱头压为200Kpa时色谱柱上D₂的有效塔板高度以表示，则有：

$H_{\mathrm{eff}\left(D_2\right)}^{\prime \prime }={k\bar{u}}^{\prime \prime }---\left(18\right)$

$t_{R\left(T_2\right)}^{\prime }=\frac{4H_{\mathrm{eff}\left(D_2\right)}^{\prime \prime }{R}^2{e}^{4.12803a^{\prime }-0.69968}{\mu }_{T_2}^{a^{\prime }}{({\mu }_{D_2}^{a^{\prime }}+{\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }})}^2}{4.5{({\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }}-{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }})}^2}---\left(19\right)$

在载气流速为时，有：

$L=\frac{4H_{\mathrm{eff}\left(D_2\right)}^{\prime \prime }{R}^2{({\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }}+{\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }})}^2}{{({\mu }_{\mathrm{DT}}^{a^{\prime }}-{\mu }_{D_2}^{a^{\prime }})}^2}---\left(20\right)$

根据公式(19)、(20)绘制色谱柱上D₂-DT分离度为1.5时，t′_R(T2)与活化 状态参数a′以及载气流速时L与a′的关系。而从实验结果可见，预测与实际情 况很相近。

由图6可见，a′越大，所需柱长越短，而t′_R(T2)与a′的关系图(图7)上存在一 个极值点，a′在0.4～0.5之间时，t′_R(T2)最短。结合表9中揭示的色谱峰拖尾因子随 a′增大的规律，为得到更好的对称峰，应在极值点左侧选择较低的活化程度和适 当长的柱长，虽然分析时间有所延长，但分析数据的可靠性会提高。

通过以上案例，根据不同活化状态和柱头压下色谱柱对氢同位素气体保留 值的变化情况，可以获得氢同位素约化质量μ与调整保留时间t′_R、相对保留值 r_i,s等的关系，并引入了可以表征固定相活化状态的参数a′，以及与固定相种类、 相比率有关的参数c₁，c₂，建立了t′_R与μ的数学模型公式(8)。然后以此为基 础，推导出了色谱对氢同位素气体达到特定分离度时所需柱长，最短调整保留 时间与a′和c₁，c₂等的关系。对于不同固定相的色谱柱，只要通过实验测出a′ 的变化范围和c₁，c₂等参数，就可预估色谱柱在什么状态下对氢同位素气体的 分离最快，从而优化色谱工作参数。同时，利用该模型，还可比较、评价固定 相和色谱柱制备的优劣，对固定相和色谱柱制备工艺的优选具有指导意义。

在较优条件下，本实施例的色谱柱2.5min左右可实现氢氘混合气的分离， 约5.5min以内可实现含氚气体的分离，等峰高时H₂-HD分离度约1.3～1.5， HD-D₂分离度约2.0～2.2，D₂-DT和DT-T₂分离度约1.2～1.4。如此一来，单次 分析时间就能够控制在较短的时间内。

上述实施例仅为本发明较佳的实现方式之一，不应当用以限制本发明的保 护范围，凡在本发明的主体设计思想和精神下所作出的毫无实质意义的改动或 润色的技术方案，其所解决的问题实质上与本发明一致的，均应当在本发明的 保护范围之内。