法律状态公告日
法律状态信息
法律状态
2019-05-31
未缴年费专利权终止 IPC(主分类):B64G99/00 授权公告日:20150415 终止日期:20180618 申请日:20130618
专利权的终止
2015-04-15
授权
授权
2013-10-09
实质审查的生效 IPC(主分类):B64G99/00 申请日:20130618
实质审查的生效
2013-09-04
公开
公开
技术领域
本发明涉及一种深空探测器逃逸轨道设计方法,特别适用于从 Halo轨道出发的深空探测任务逃逸轨道的设计,属于航空航天技术 领域。
背景技术
Halo轨道是三体动力学系统中共线拉格朗日点附近存在的一类 特殊的三维周期轨道,在深空探测中具有重要的应用价值,尤其是作 为深空探测任务的中转站,可有效节省探测任务的燃料消耗。如何从 Halo轨道上逃逸,以便达到期望的行星际转移要求是基于Halo轨道 进行深空探测的关键技术,直接影响着燃料消耗和飞行时间两个重要 指标,决定了探测任务方案的可行性。从Halo轨道出发探测深空目 标的逃逸轨道设计是当前科技人员关注的热点问题之一。
在已发展的从Halo轨道出发的逃逸轨道设计方法中,在先技术[1] (Farquhar R W,Dunham D W,Guo Y P,McAdams J V.Utilization of libration points for human exploration in the Sun–Earth–Moon system and beyond[J].Acta Astronautica,2004,55:687-700),针对载人深空探 测任务,提出利用日地系统Halo轨道作为运输系统停留场所的探测 方案。运输系统利用多次月球借力逃逸Halo轨道,飞抵至地球附近 时与载人舱交会对接,并施加机动脉冲向目标天体转移。该方法的优 点是通过多次月球借力可节省探测器飞抵至地球的燃料消耗,缺点是 受制于严格的月球星历约束,影响了探测任务的发射窗口。
在先技术[2](Wang Y M Cui P Y,QiaoD.Opportunities search of transfer between interplanetary halo orbits in ephemeris model[J]. SCIECE CHINA:Technological Sciences,2013,56(1):188-193),针对不 同太阳—行星系统Halo轨道间的转移问题,给出了一种基于不变流 形的探测机会搜索方法。在Halo轨道逃逸阶段,不借助地球引力的 辅助作用,而是选择距离目标天体最近的外延不变流形分支作为逃逸 轨道,并根据最优两脉冲策略计算得到在不变流形上的机动时刻与机 动脉冲。该方法是利用外延不变流形实现Halo轨道的逃逸,并且预 先设定了不变流形分支,设计方法简单高效,但得到的逃逸轨道燃料 消耗大且飞行时间较长,实用性不足。
发明内容
本发明为解决现有方法设计的从Halo轨道出发逃逸轨道的燃料 消耗大、飞行时间长、受制借力天体星历约束等问题,提出一种基于 内延不稳定扰动流形的从Halo轨道出发探测深空目标的逃逸轨道设 计方法。
本发明的设计原理为:首先计算得到任务给定Halo轨道的内延 不稳定扰动流形的次要天体近拱点状态;然后根据任务要求的行星际 转移要求的次要天体逃逸双曲线超速,求解在扰动流形近拱点处需要 施加的机动脉冲,以及从近拱点到次要天体影响球的飞行时间;最后, 分别绘制速度增量和飞行时间的等高线图,根据等高线图选取出满足 任务要求的逃逸轨道。
具体步骤为:
步骤一,计算Halo轨道内延不稳定扰动流形的近拱点状态
将摄动速度ΔV1施加于Halo轨道内延不稳定特征向量方向上,在 圆型限制性三体模型下,对扰动流形进行递推直至次要天体近拱点, 得到扰动流形的近拱点状态R0(近拱点相对次要天体的位置矢量)和 V0(近拱点相对次要天体的速度矢量),以及从Halo轨道到达近拱点 的飞行时间Δt1。其中,摄动速度ΔV1的设定范围为[10-6,300]m/s。
所述的圆型限制性三体模型由太阳、地球和探测器构成。本发明 方法不仅适用于从日地三体系统Halo轨道出发的深空探测任务,还 适用于从其它三体系统Halo轨道出发的深空探测任务。
步骤二,计算从Halo轨道出发的逃逸轨道总的机动脉冲
根据行星际转移要求的逃逸次要天体双曲线超速矢量V∞,在以次 要天体为中心引力体的二体模型中,计算出在近拱点处应具备的轨道 速度V1,完成扰动流形近拱点状态与V∞的匹配,得到从Halo轨道出 发的逃逸轨道总的机动脉冲为
ΔV=V1-V0+ΔV1
对于不同的R0与V∞夹角Δθ,V1的计算公式分别为
当0≤Δθ<π时
其中:μP为次要天体的引力常数。
当Δθ=π时
当Δθ>π时
步骤三,计算从Halo轨道出发的逃逸轨道的飞行时间
根据步骤一得到的R0和步骤二得到的近拱点所需具备的轨道速 度V1,确定探测器由近拱点到次要天体影响球的飞行轨道,利用二体 轨道方法计算出从近拱点到次要天体影响球的飞行时间Δt2,得到从 Halo轨道出发的逃逸轨道总的飞行时间为
Δt=Δt1+Δt2
步骤四,根据等高线图选择合适的逃逸轨道
多次改变步骤一中施加的摄动速度大小,每改变一次重复步骤一 至步骤三,得到每个摄动速度对应的总机动脉冲和总飞行时间。以从 Halo轨道上出发的位置为横轴,以摄动速度大小为纵轴,分别绘制 总机动脉冲ΔV和总飞行时间Δt的等高线图,根据探测任务的燃料消 耗和飞行时间要求选取合适的逃逸轨道。
有益效果
本发明提供了一种从Halo轨道出发探测深空目标的逃逸轨道设 计方法,该方法利用内延不稳定扰动流形实现Halo轨道的离轨,通 过解析算法完成扰动流形近拱点与次要天体逃逸双曲线超速的匹配, 设计过程中不需要复杂的迭代计算,并采用高线图对满足任务要求的 逃逸轨道进行方便快速的选取。该方法在低燃料消耗基础上缩短从 Halo轨道上逃逸的飞行时间,不需要引入其它天体的星历约束,同 时,通过扰动流形的引入增加了从Halo轨道出发轨道的自由度,扩 展了传统设计方法的解空间。
附图说明
图1为本发明从Halo轨道出发探测深空目标的逃逸轨道设计方 法流程图;
图2为具体实施方式中从日地系统L1点附近Halo轨道出发探测 火星的逃逸轨道总机动脉冲等高线图;
图3为具体实施方式中从日地系统L1点附近Halo轨道出发探测 火星的逃逸轨道飞行时间等高线图。
具体实施方式
下面以从日地系统L1点Halo轨道出发探测火星为例,并结合附 图对本发明的实施方式作详细说明。
本实施例的具体步骤如下:
步骤一,计算Halo轨道内延不稳定扰动流形的近拱点状态
任务给定Halo轨道为日地北向,Z方向幅值为1.6×105km。在一 个Halo轨道周期内,选取100个Halo轨道上均匀分布的离散点。设 定摄动速度范围为[10-6,300]m/s,在该范围内均匀选取50个离散摄 动速度。对于每一个Halo轨道上的离散点,将50个离散摄动速度ΔV1分别施加于内延不稳定特征向量方向上,用数值算法积分对应的内延 不稳定扰动流形,直至到达地球近拱点,共得到个100×50=5000个扰 动流形近拱点状态R0和V0,以及5000个从Halo轨道到地球近拱点的 飞行时间Δt1。
步骤二,计算从Halo轨道出发的逃逸轨道总机动脉冲
根据行星际转移要求的逃逸地球双曲线超速矢量V∞,本例中 V∞=[2.86,-1.37,0.56]T,参考坐标系为日心黄道惯性坐标系。在地球为 中心引力体的二体模型中,针对步骤一得到的5000个扰动流形近拱 点,分别计算出每个近拱点为达到双曲线超速V∞所应具备的速度V1, 并进一步得到每条逃逸轨道需要施加的总的机动脉冲ΔV
ΔV=V1-V0+ΔV1
对于不同的R0与V∞夹角Δθ,V1的计算公式分别为
当0≤Δθ<π时
其中:μP为地球的引力常数。
当Δθ=π时
当Δθ>π时
步骤三,计算从Halo轨道出发到达地球影响球的总飞行时间
根据步骤一得到的扰动流形近拱点位置R0,和步骤二得到的为达 到逃逸双曲线超速所应具有的近拱点速度V1,利用二体轨道方法分别 计算得到5000条逃逸轨道对应的地球近拱点至地球影响球段的飞行 时间Δt2,进一步得到每条逃逸轨道总的飞行时间Δt=Δt1+Δt2。
步骤四,根据等高线图选择合适的逃逸轨道
以从Halo轨道上出发的位置为横轴,以摄动速度大小为纵轴,分 别绘制总机动脉冲ΔV和总飞行时间Δt的等高线图,如图2和3所示。 由等高线图可以直接选取满足任务要求的从Halo轨道出发探测火星 的逃逸轨道。例如,如果要设计燃料最省逃逸轨道,则可以选择图2 和图3中标出的解,该解对应的逃逸轨道的总机动脉冲为0.5645km/s, 总飞行时间为140.1897天。
机译: 用于射击练习的移动目标设备包括具有弯曲曲线的轨道和目标轨道保持器,该目标轨道保持器通过控制单元控制的旋转驱动器旋转,从而可以以预定角度看到目标盘
机译: 维护目标存储器中目标轨道的轨道格式元数据,并与源存储器中的源轨道保持复制关系
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