法律状态公告日
法律状态信息
法律状态
2017-11-03
未缴年费专利权终止 IPC(主分类):G01N5/04 授权公告日:20120725 终止日期:20160917 申请日:20100917
专利权的终止
2012-07-25
授权
授权
2011-07-06
实质审查的生效 IPC(主分类):G01N5/04 申请日:20100917
实质审查的生效
2011-02-23
公开
公开
技术领域
本发明涉及一种对热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层中碳化物损失的定量表征方法,尤其适合定量表征热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层过程中碳化物损失机制。
背景技术
热喷涂焰流大多为高温和氧化气氛,在热喷涂碳化物金属陶瓷涂层过程中过程中存在因氧化和碳化物颗粒碰撞基体瞬间反弹引起的损失。而金属陶瓷涂层的磨损性能与其碳化物大小、含量和分布具有密切关系。研究表明,热喷涂碳化铬金属陶瓷涂层中碳化物粒子的含量明显低于原始喷涂粉末中碳化物粒子的含量,碳化物颗粒在沉积过程中存在氧化、熔化和反弹引起的损失。通常认为,热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层过程中碳化物粒子的损失主要有三途径,一是金属陶瓷粉末碰撞基体前在喷涂火焰内加速加热阶段由于碳化物粒子熔化,二是金属陶瓷粉末碰撞基体瞬间由于碳化物粒子反弹;三是金属陶瓷粉末沉积过程由于碳化物氧化损失。然而,对于热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层过程中碳化物损失目前还没有一种定量表征的方法。基于此,本专利发明了一种基于实验定量表征热喷碳化铬金属陶瓷涂层过程碳化物损失的方法,该方法具有易于开展,便捷快速,设备工艺简单。本发明对研究热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层过程中粒子沉积行为,定量表征不同阶段和原因引起的碳化物损失提供了研究方法和理论基础,对优化热喷涂工艺参数,控制沉积涂层过程中的碳化物硬质相的损失,制备高耐磨损的金属陶瓷涂层具有重要意义。
发明内容
本发明其目的就在于提供一种对热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层中碳化物损失的定量表征方法,是寻找一种能对热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层过程中三种形式碳化物损失量定量表征的方法,具有工艺简单,易于实现的特点,可快速、灵活、方便地定量表征热喷碳化铬金属陶瓷涂层过程中不同阶段的碳化物损失。
实现上述目的而采取的技术方案,
包括:
(1)运用背散射的成像照片和各种碳化物衬度不同,利用定量金相法定量统计在基体上喷涂涂层的碳化物的体积分数,fVCr3C2,fVCr7C3,fVCr23C6;
(2)运用与基体喷涂条件相同确定的粒子飞行过程中因氧化失碳量ΔCY、Cr3C2和C的 分子量MCr3C2、MC,可由公式(1),求出由氧化引起的碳化物损失的重量分数ΔfWCr3C2Y:
(3)粒子与基体碰撞瞬间碳化物反弹引起的碳化物重量损失分数(ΔfCRW),可根据Cr3C2、Cr7C3、Cr23C6和C的分子量(MCr3C2、MCr7C3、MCr23C6、MC)和粒子与基体碰撞瞬间碳化物反弹引起的失碳量ΔCR,运用公式(2)确定:
(4)根据基体上沉积涂层中碳含量CS和Cr3C2、Cr7C3、Cr23C6(MCr3C2、MCr7C3、MCr23C6、和C的分子量(MC)以及三种碳化物的体积分数(fVCr3C2,fVCr7C3,fVCr23C6),运用公式(3)可获得涂层中碳化物的理论重量分数,即碳全部以碳化物形式存在条件下的碳化物重量分数fCCW;
(5)根据涂层中三种碳化物体积分数(fVCr3C2,fVCr7C3,fVCr23C6)和密度(ρVCr3C2,ρCr7C3,ρCr23C6)、粘结相的密度(ρNiCr)及涂层的气孔率(P),用式(4)可折算出涂层中碳化物的重量分数fCVW;
(6)根据按照碳含量折算的碳化物重量分数(fCCW)与体积分数折算的重量分数(fCVW),运用式(4)可求出碳化铬金属陶瓷涂层沉积过程中,因碳化铬颗粒熔化引起的碳化铬含量减小的重量分数,ΔfCMW
ΔfCMW=fCCW-fCVW。(5)
与现有技术相比本发明的有益效果在于,
由于采取了基于实验定量表征热喷涂制备碳化铬金属陶瓷涂层过程中因氧化、熔化和反弹引起的碳化物损失的方法技术,因而该发明工艺简单,易于实现,可快速、灵活、方便地定量表征热喷碳化铬金属陶瓷涂层过程中不同阶段的碳化物损失。
具体实施方式
包括:
(1)运用背散射的成像照片和各种碳化物衬度不同,利用定量金相法定量统计在基体上喷涂涂层的碳化物的体积分数,fVCr3C2,fVCr7C3,fVCr23C6;
(2)运用与基体喷涂条件相同确定的粒子飞行过程中因氧化失碳量ΔCY、Cr3C2和C的分子量MCr3C2、MC,可由公式(1),求出由氧化引起的碳化物损失的重量分数ΔfWC3C2Y:
(3)粒子与基体碰撞瞬间碳化物反弹引起的碳化物重量损失分数(ΔfCRW),可根据Cr3C2、Cr7C3、Cr23C6和C的分子量(MCr3C2、MCr7C3、MCr23C6、MC)和粒子与基体碰撞瞬间碳化物反弹引起的失碳量ΔCR,运用公式(2)确定:
(4)根据基体上沉积涂层中碳含量CS和Cr3C2、Cr7C3、Cr23C6(MCr3C2、MCr7C3、MCr23C6、和C的分子量(MC)以及三种碳化物的体积分数(fVCr3C2,fVCr7C3,fVCr23C6),运用公式(3)可获得涂层中碳化物的理论重量分数,即碳全部以碳化物形式存在条件下的碳化物重量分数fCCW;
(5)根据涂层中三种碳化物体积分数(fVCr3C2,fVCr7C3,fVCr23C6)和密度(ρVCr3C2,ρCr7C3,ρCr23C6)、粘结相的密度(ρNiCr)及涂层的气孔率(P),用式(4)可折算出涂层中碳化物的重量分数fCVW;
(6)根据按照碳含量折算的碳化物重量分数(fCCW)与体积分数折算的重量分数(fCVW),运用式(4)可求出碳化铬金属陶瓷涂层沉积过程中,因碳化铬颗粒熔化引起的碳化铬含量减小的重量分数,ΔfCMW
ΔfCMW=fCCW-fCVW。(5)
所述的热喷涂方法可以是超音速火焰喷涂、等离子喷涂、爆炸喷涂或普通火焰喷涂。
下面依照本发明的技术方案作出具体实施例对本发明作进一步的说明,但本发明并不局限于这些实例。
实例1:针对具体的超音速火焰喷涂(HVOF)制备Cr3C2-NiCr金属陶瓷涂层,选用Cr3C2-NiCr金属陶瓷粉末,氧含量的测定使用了美国Leco公司生产的RO-316型脉冲加热库仑定氧仪。碳含量的确定运用美国Leco公司生产的LS-344型红外吸收法碳硫测定仪。实验结果如下:在原始粉末CP为8.48%,氧气流量为447L/min,燃气流量45.8L/min,喷涂距离为210mm的条件下,CS为6.79%,CW为8.32%,获得ΔCY为0.17%,ΔCR为1.52%,ΔfCMW为16.73%,ΔfCRW为13%,ΔfCYW为1.27%。。
实例2:针对具体的超音速火焰喷涂(HVOF)制备Cr3C2-NiCr金属陶瓷涂层,选用Cr3C2-NiCr金属陶瓷粉末,氧含量的测定使用了美国Leco公司生产的RO-316型脉冲加热库仑定氧仪。碳含量的确定运用美国Leco公司生产的LS-344型红外吸收法碳硫测定仪。实验结果如下:在原始粉末CP为8.48%,氧气流量为368L/min,燃气流量37L/min,喷涂距离为210mm的条件下,CS为6.54%,CW为8.36%,运用公式(1)求得ΔCY为0.12%,求得ΔCR为1.82%,ΔfCMW为12.95%,ΔfCRW为14%,ΔfCYW为0.9%。。
实例3:针对具体的超音速火焰喷涂(HVOF)制备Cr3C2-NiCr金属陶瓷涂层,选用Cr3C2-NiCr金属陶瓷粉末,氧含量的测定使用了美国Leco公司生产的RO-316型脉冲加热库仑定氧仪。碳含量的确定运用美国Leco公司生产的LS-344型红外吸收法碳硫测定仪。实验结果如下:在原始粉末CP为8.48%,氧气流量为447L/min,燃气流量37L/min喷涂距离为161.4mm的条件下,CS为6.13%,CW为8.32%,求得ΔCY为0.16%,运用公式(2)求得ΔCR为2.19%。ΔCY为0.16%,ΔfCMW为10.83%,ΔfCRW为17%,ΔfCYW为1.6%。
机译: 一种基于碳化物的复合涂层的生产方法;如此制造的复合涂层,其主体具有基于碳化铬的热喷涂层
机译: 形成碳化物基复合涂层的方法,通过该方法形成的复合涂层以及具有热喷涂碳化铬涂层的构件
机译: 形成碳化物基复合涂层的方法,通过该方法形成的复合涂层以及具有热喷涂碳化铬涂层的构件