Purex流程
Purex流程的相关文献在1990年到2022年内共计143篇,主要集中在原子能技术、化学、化学工业
等领域,其中期刊论文91篇、会议论文18篇、专利文献16771篇;相关期刊13种,包括中国军转民、科技风、同位素等;
相关会议8种,包括第十三届全国核化学与放射化学学术研讨会、全国核化学化工学术交流年会、全国核化学化工学术交流年会等;Purex流程的相关文献由182位作者贡献,包括郑卫芳、叶国安、何辉等。
Purex流程—发文量
专利文献>
论文:16771篇
占比:99.35%
总计:16880篇
Purex流程
-研究学者
- 郑卫芳
- 叶国安
- 何辉
- 肖松涛
- 罗方祥
- 兰天
- 刘协春
- 晏太红
- 杨贺
- 王辉
- 张虎
- 李高亮
- 刘方
- 孟照凯
- 左臣
- 朱礼洋
- 杨素亮
- 柳倩
- 欧阳应根
- 田国新
- 常利
- 常尚文
- 刘占元
- 张先业
- 李传博
- 魏艳
- 丛海峰
- 唐洪彬
- 张宇
- 矫海洋
- 等
- 袁中伟
- 贾永芬
- 郭建华
- 于婷
- 刘金平
- 李丽
- 李峰峰
- 林灿生
- 王孝荣
- 卞晓艳
- 张国果
- 李瑞雪
- 杨志红
- 潘永军
- 王长水
- 田保生
- 陈延鑫
- 周今
- 张倩
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楚肇雄
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摘要:
本工作使用拉曼光谱对水溶液中磷酸二丁酯浓度进行了定量分析研究。通过比较纯水和磷酸二丁酯溶液拉曼谱图的区别确定了磷酸二丁酯拉曼特征峰,以水作为定量分析参比物,将不同浓度磷酸二丁酯溶液中水的拉曼峰强度进行归一化处理。通过分析归一化处理后磷酸二丁酯拉曼强度随浓度的变化规律,确定二者之间存在线性关系,建立了一种利用拉曼光谱定量测定水溶液中磷酸二丁酯浓度的方法。
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郝轩;
柳倩;
张国果;
朱礼洋;
周今;
石秀高;
刁妍红;
杨素亮;
陈勤;
田国新
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摘要:
2,6-吡啶二羧酸(DPA,以H_(2)C表示)是一种可用于乏燃料后处理Purex流程高保留钚废有机相中钚洗脱的洗脱剂。为将DPA洗脱液中的钚与铀分离并回收钚,本文通过静态吸附实验研究了DPA-Pu(Ⅳ)/U(Ⅵ)配合物在强碱性阴离子交换树脂DOWEX 1上的吸附性能,考察了DPA浓度、酸度、温度以及主要辐解产物对DOWEX 1吸附钚和铀的影响。培养了DPA与U(Ⅳ)/U(Ⅵ)配合物的单晶并测定了其结构,通过配合物晶体与吸附金属离子树脂光谱的对比确定了Pu(Ⅳ)(以U(Ⅳ)模拟代替)和U(Ⅵ)吸附在树脂上的配合物形态,通过变温吸附实验获得了相应吸附反应的热力学数据。吸附实验结果表明,DOWEX 1树脂能在低酸(0.1 mol/L HNO_(3))条件下同时吸附钚和铀,在高酸(8 mol/L HNO_(3))条件下只吸附钚不吸附铀。根据上述实验所得结果,提出低酸吸附铀/钚、高酸柱上转型除铀、低酸解吸回收钚的方案,并进行了实验验证。结果表明,采用所提出的回收钚的方案,钚的回收率达96%,对铀的去污因子约为2.8×10^(3)。
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张志成;
王辉;
支冬安;
夏良树
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摘要:
在保证Purex流程中钌高净化效率的基础上,尽量提高锆的去污效率,以优化 Purex流程去污工艺.本文通过搭建台架试验平台,采用多级萃取方式,模拟Purex流程中共去污过程,开展了 1 AF酸度和 1 AS酸度对铀锆钌在流程中的分布情况及对锆钌去污效果的影响研究.研究结果表明:提高1 AF酸度不利于锆的去污,有利于钌的去污;提高 1 AS 酸度可以加强锆钌的洗涤,有利于锆钌的去污.30 °C条件下,当 1A槽采用 3.5 mol/L硝酸进料,3 mol/L 硝酸洗涤时,铀的回收率达 99.9%,锆的去污系数达 30.38,钌的去污系数达 8.69.
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王均利;
晏太红
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摘要:
99Tc是多价态、高产额裂变产物核素,在PUREX流程中具有特殊的萃取行为和氧化还原特性,是动力堆乏燃料后处理工艺中需要控制走向的重要核素.本文首先阐述了锝的基本化学性质,重点论述了锝在PUREX工艺流程中铀钚共去污段、锝洗段和铀钚分离段的分布特性,分析了不同酸度、离子浓度和还原反萃体系等因素对锝走向的影响,为将来进一步控制其走向和分离提供参考.
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于婷;
叶国安;
何辉;
罗方祥;
肖松涛
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摘要:
总结了我国近年来应用于Purex流程的无盐试剂的研究进展,概述了无盐试剂与Pu(Ⅳ)、Np(Ⅵ)、HNO2的氧化还原动力学和热力学性能,并对其进行了比较筛选,介绍了几种无盐试剂的应用情况,对无盐试剂在未来Purex流程中的应用前景和发展方向进行了讨论.
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何玉坤
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摘要:
草酸是后处理发展起来的放射性核素的沉淀剂,在后处理Purex流程中,草酸与放射性核素的沉淀在系统尾端起着至关重要的作用.在生产过程中,暴露出一些制约产量的问题,而尾端草酸沉淀过滤后含有草酸母液的破坏正是其中一个.原设计通过加入一定量的高锰酸钾来实现草酸的破坏,但是由于该方法破坏草酸时间长导致系统前端憋料.本研究通过向母液中加入高锰酸钾通入氮氧化物实现草酸的破坏,旨在快速破坏母液中的草酸解决系统憋料问题.
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魏艳;
王辉;
周常新
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摘要:
根据核燃料后处理Purex流程共去污循环实验需求,研制了模块化萃取台架装置用于安装工艺设备及其控制系统.该装置由若干个安装了萃取器和电控系统的萃取模块构成,每个萃取模块具备独立的萃取功能,能适应工艺流程变化对设备的要求.该装置在设施内进行了安装调试,调试结果表明,该设备可满足不同工艺设备安装要求,可通过机械手进行拆卸操作、维修和退役操作,通过吊车和台架转运箱进行设备在热室间的转移.
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汤嘉;
郭子方;
翁汉钦;
林铭章
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摘要:
主要通过建立分配比模型、化学反应模型、传质模型构建了一套基于混合澄清槽的PU REX流程中关键循环过程的计算模型(mathematical model for main PUREX process based on mixer-settler,简称MPMS),用于计算各级单元的物料浓度.通过检验两组具有代表性的PU REX工艺流程,模拟结果较好地匹配实验数据,表明该计算模型具有良好的精确性.该计算模型将为基于多级混合澄清槽的PU REX流程模拟提供有益帮助.
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于婷;
何辉;
洪哲;
刘占元;
李峰峰;
叶国安
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摘要:
在铀钚分离工艺单元单级数学模型和混合澄清槽瞬态数学模型的基础上,建立了以U(Ⅳ)-N2 H4为还原反萃剂、混合澄清槽为萃取设备的Purex流程铀钚分离工艺单元数学模型,开发了计算机模拟程序,并使用台架实验数据对程序的可靠性进行了验证.结果表明,模拟程序的计算值和实验值符合良好.在此基础上,利用模拟软件对铀钚分离工艺单元的工艺参数进行了计算分析,结果表明:1BX1加入位置、1BS和1BX2酸度对钚反萃率无太大影响,但1BX1加入位置和补萃级数对钚中去铀系数SFU/Pu有一定影响.
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CAO Zhi;
曹智;
LI Chuan-bo;
李传博;
YAN Tai-hong;
晏太红;
ZHENG Wei-fang;
郑卫芳
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
PUREX流程中钚的还原反萃液1BP、2BP均含有还原剂二甲基羟胺(DMHAN)、单甲基肼(MMH)的硝酸溶液,在进入下一个工艺段之前,都需要将其中的还原剂二甲基羟胺(DMHAN)和支持还原剂单甲基肼(MMH)氧化破坏,同时氧化Pu(Ⅲ)至Pu(Ⅳ).目前常用的两种方式是向1BP、2BP料液中加入NaNO2或通入N2O4,NaNO2、N2O4同DMHAN、MMH反应均为放热反应,且其反应放热量是设计氧化调价设备的重要参数之一.本文采用C80微量热仪测定了恒压恒温条件下HNO2氧化破坏DMHAN,MMH的表观放热量分别为-411.3kJ/mol和-246.0kJ/mol.采用NaNO2溶液氧化破坏溶液中的DMHAN和MMH,在NaNO2过量的条件下,计算了绝热状态下氧化1BP、2BP溶液理论升高温度分别为18.58°C、60.68°C.
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CAO Zhi;
曹智;
LI Chuan-bo;
李传博;
YAN Tai-hong;
晏太红;
ZHENG Wei-fang;
郑卫芳
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
PUREX流程中钚的还原反萃液1BP、2BP均含有还原剂二甲基羟胺(DMHAN)、单甲基肼(MMH)的硝酸溶液,在进入下一个工艺段之前,都需要将其中的还原剂二甲基羟胺(DMHAN)和支持还原剂单甲基肼(MMH)氧化破坏,同时氧化Pu(Ⅲ)至Pu(Ⅳ).目前常用的两种方式是向1BP、2BP料液中加入NaNO2或通入N2O4,NaNO2、N2O4同DMHAN、MMH反应均为放热反应,且其反应放热量是设计氧化调价设备的重要参数之一.本文采用C80微量热仪测定了恒压恒温条件下HNO2氧化破坏DMHAN,MMH的表观放热量分别为-411.3kJ/mol和-246.0kJ/mol.采用NaNO2溶液氧化破坏溶液中的DMHAN和MMH,在NaNO2过量的条件下,计算了绝热状态下氧化1BP、2BP溶液理论升高温度分别为18.58°C、60.68°C.
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CAO Zhi;
曹智;
LI Chuan-bo;
李传博;
YAN Tai-hong;
晏太红;
ZHENG Wei-fang;
郑卫芳
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
PUREX流程中钚的还原反萃液1BP、2BP均含有还原剂二甲基羟胺(DMHAN)、单甲基肼(MMH)的硝酸溶液,在进入下一个工艺段之前,都需要将其中的还原剂二甲基羟胺(DMHAN)和支持还原剂单甲基肼(MMH)氧化破坏,同时氧化Pu(Ⅲ)至Pu(Ⅳ).目前常用的两种方式是向1BP、2BP料液中加入NaNO2或通入N2O4,NaNO2、N2O4同DMHAN、MMH反应均为放热反应,且其反应放热量是设计氧化调价设备的重要参数之一.本文采用C80微量热仪测定了恒压恒温条件下HNO2氧化破坏DMHAN,MMH的表观放热量分别为-411.3kJ/mol和-246.0kJ/mol.采用NaNO2溶液氧化破坏溶液中的DMHAN和MMH,在NaNO2过量的条件下,计算了绝热状态下氧化1BP、2BP溶液理论升高温度分别为18.58°C、60.68°C.
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CAO Zhi;
曹智;
LI Chuan-bo;
李传博;
YAN Tai-hong;
晏太红;
ZHENG Wei-fang;
郑卫芳
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
PUREX流程中钚的还原反萃液1BP、2BP均含有还原剂二甲基羟胺(DMHAN)、单甲基肼(MMH)的硝酸溶液,在进入下一个工艺段之前,都需要将其中的还原剂二甲基羟胺(DMHAN)和支持还原剂单甲基肼(MMH)氧化破坏,同时氧化Pu(Ⅲ)至Pu(Ⅳ).目前常用的两种方式是向1BP、2BP料液中加入NaNO2或通入N2O4,NaNO2、N2O4同DMHAN、MMH反应均为放热反应,且其反应放热量是设计氧化调价设备的重要参数之一.本文采用C80微量热仪测定了恒压恒温条件下HNO2氧化破坏DMHAN,MMH的表观放热量分别为-411.3kJ/mol和-246.0kJ/mol.采用NaNO2溶液氧化破坏溶液中的DMHAN和MMH,在NaNO2过量的条件下,计算了绝热状态下氧化1BP、2BP溶液理论升高温度分别为18.58°C、60.68°C.
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CAO Zhi;
曹智;
LI Chuan-bo;
李传博;
YAN Tai-hong;
晏太红;
ZHENG Wei-fang;
郑卫芳
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
PUREX流程中钚的还原反萃液1BP、2BP均含有还原剂二甲基羟胺(DMHAN)、单甲基肼(MMH)的硝酸溶液,在进入下一个工艺段之前,都需要将其中的还原剂二甲基羟胺(DMHAN)和支持还原剂单甲基肼(MMH)氧化破坏,同时氧化Pu(Ⅲ)至Pu(Ⅳ).目前常用的两种方式是向1BP、2BP料液中加入NaNO2或通入N2O4,NaNO2、N2O4同DMHAN、MMH反应均为放热反应,且其反应放热量是设计氧化调价设备的重要参数之一.本文采用C80微量热仪测定了恒压恒温条件下HNO2氧化破坏DMHAN,MMH的表观放热量分别为-411.3kJ/mol和-246.0kJ/mol.采用NaNO2溶液氧化破坏溶液中的DMHAN和MMH,在NaNO2过量的条件下,计算了绝热状态下氧化1BP、2BP溶液理论升高温度分别为18.58°C、60.68°C.
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CAO Zhi;
曹智;
LI Chuan-bo;
李传博;
YAN Tai-hong;
晏太红;
ZHENG Wei-fang;
郑卫芳
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
PUREX流程中钚的还原反萃液1BP、2BP均含有还原剂二甲基羟胺(DMHAN)、单甲基肼(MMH)的硝酸溶液,在进入下一个工艺段之前,都需要将其中的还原剂二甲基羟胺(DMHAN)和支持还原剂单甲基肼(MMH)氧化破坏,同时氧化Pu(Ⅲ)至Pu(Ⅳ).目前常用的两种方式是向1BP、2BP料液中加入NaNO2或通入N2O4,NaNO2、N2O4同DMHAN、MMH反应均为放热反应,且其反应放热量是设计氧化调价设备的重要参数之一.本文采用C80微量热仪测定了恒压恒温条件下HNO2氧化破坏DMHAN,MMH的表观放热量分别为-411.3kJ/mol和-246.0kJ/mol.采用NaNO2溶液氧化破坏溶液中的DMHAN和MMH,在NaNO2过量的条件下,计算了绝热状态下氧化1BP、2BP溶液理论升高温度分别为18.58°C、60.68°C.
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CAO Zhi;
曹智;
LI Chuan-bo;
李传博;
YAN Tai-hong;
晏太红;
ZHENG Wei-fang;
郑卫芳
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
PUREX流程中钚的还原反萃液1BP、2BP均含有还原剂二甲基羟胺(DMHAN)、单甲基肼(MMH)的硝酸溶液,在进入下一个工艺段之前,都需要将其中的还原剂二甲基羟胺(DMHAN)和支持还原剂单甲基肼(MMH)氧化破坏,同时氧化Pu(Ⅲ)至Pu(Ⅳ).目前常用的两种方式是向1BP、2BP料液中加入NaNO2或通入N2O4,NaNO2、N2O4同DMHAN、MMH反应均为放热反应,且其反应放热量是设计氧化调价设备的重要参数之一.本文采用C80微量热仪测定了恒压恒温条件下HNO2氧化破坏DMHAN,MMH的表观放热量分别为-411.3kJ/mol和-246.0kJ/mol.采用NaNO2溶液氧化破坏溶液中的DMHAN和MMH,在NaNO2过量的条件下,计算了绝热状态下氧化1BP、2BP溶液理论升高温度分别为18.58°C、60.68°C.
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WANG Hui;
王辉;
LIU Fang;
刘方
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
Purex流程是采用磷酸三丁酯(TBP)/稀释剂通过溶剂萃取法从乏燃料溶解液中回收钚和铀的工艺流程,是目前国际上唯一得到广泛工业应用的乏燃料后处理工艺.国外主要后处理厂主要有法国阿格中心、英国Thorp厂、俄罗斯RT-1厂、日本东海村和六格所后处理厂等,均采用Purex流程,但均根据自身情况对Purex流程进行了若干改进.其中法国阿格中心的UP3和UP2-800工厂是目前正在运营的先进乏燃料后处理工厂典范,在此将该工厂流程作为先进乏燃料后处理流程的主要典型进行分析评价.另外在大型乏燃料后处理工厂工艺流程引进谈判中,我国与法国谈判前期所针对的流程为根据阿格工厂流程改进的Coex流程,本文将其与传统的Purex流程进行详细比较和分析.
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WANG Hui;
王辉;
LIU Fang;
刘方
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
Purex流程是采用磷酸三丁酯(TBP)/稀释剂通过溶剂萃取法从乏燃料溶解液中回收钚和铀的工艺流程,是目前国际上唯一得到广泛工业应用的乏燃料后处理工艺.国外主要后处理厂主要有法国阿格中心、英国Thorp厂、俄罗斯RT-1厂、日本东海村和六格所后处理厂等,均采用Purex流程,但均根据自身情况对Purex流程进行了若干改进.其中法国阿格中心的UP3和UP2-800工厂是目前正在运营的先进乏燃料后处理工厂典范,在此将该工厂流程作为先进乏燃料后处理流程的主要典型进行分析评价.另外在大型乏燃料后处理工厂工艺流程引进谈判中,我国与法国谈判前期所针对的流程为根据阿格工厂流程改进的Coex流程,本文将其与传统的Purex流程进行详细比较和分析.
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WANG Hui;
王辉;
LIU Fang;
刘方
- 《中国核学会2022年学术年会》
| 2017年
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摘要:
Purex流程是采用磷酸三丁酯(TBP)/稀释剂通过溶剂萃取法从乏燃料溶解液中回收钚和铀的工艺流程,是目前国际上唯一得到广泛工业应用的乏燃料后处理工艺.国外主要后处理厂主要有法国阿格中心、英国Thorp厂、俄罗斯RT-1厂、日本东海村和六格所后处理厂等,均采用Purex流程,但均根据自身情况对Purex流程进行了若干改进.其中法国阿格中心的UP3和UP2-800工厂是目前正在运营的先进乏燃料后处理工厂典范,在此将该工厂流程作为先进乏燃料后处理流程的主要典型进行分析评价.另外在大型乏燃料后处理工厂工艺流程引进谈判中,我国与法国谈判前期所针对的流程为根据阿格工厂流程改进的Coex流程,本文将其与传统的Purex流程进行详细比较和分析.