X70管线钢

摘要： 对7处存在较大安全隐患的X70环焊缝进行了力学性能检测和焊接缺陷解剖分析,结果表明:环焊缝的抗拉强度均符合标准要求,同一规格环焊缝不同钟点位置的抗拉强度无显著差异;环焊缝的冲击功不合格率为10.7％,且均为焊缝金属处不合格;环焊缝的硬度值均符合标准要求;环焊缝中的主要缺陷是裂纹和未熔合,二者在总缺陷数中的占比约69％,5处裂纹缺陷中有4处出现在环焊缝6点钟附近;部分焊缝金属冲击韧性较低以及根部存在未熔合、夹渣缺陷是裂纹产生的内在原因,部分焊缝错边超差导致的附加应力是裂纹产生的外在原因.建议现场施工时严格控制焊接层道数,并加强仰焊位置根焊质量检验.

摘要： 将X70管线钢焊缝在模拟南海海泥溶液中浸泡腐蚀10,24,72,120 h后,通过扫描电镜和能谱仪分析了其表面腐蚀产物的形貌及组成,通过慢应变速率拉伸试验和动电位极化试验研究了腐蚀产物膜对焊缝腐蚀行为的影响.结果表明:随着腐蚀时间的延长,焊缝表面腐蚀产物膜逐渐增厚,腐蚀72 h时形成致密的腐蚀产物膜,腐蚀120 h后膜中产生较多孔洞和裂纹;随着腐蚀时间的延长,焊缝的应力腐蚀敏感性呈现先增大再减小再增大的趋势,电化学腐蚀性能的变化趋势相同;腐蚀72 h时,致密腐蚀产物膜的形成降低了焊缝的应力腐蚀敏感性,提高了其耐腐蚀性能.

摘要： 为了研究油田卤水对X70管线钢的腐蚀影响,通过在Muscat油田卤水和3.5％NaCl溶液两种条件下的慢应变速率拉伸试验和电化学腐蚀试验,并采用扫描电子显微镜(SEM)、原子力显微镜(AFM)、能谱仪(EDS)对X70管线钢的腐蚀行为进行了分析.结果显示,X70管线钢在油田卤水中腐蚀速率明显下降,在盐水中腐蚀速率增大;在油田环境中,管线钢表面观察到了一层细小致密的碳酸铁腐蚀膜,腐蚀膜降低了腐蚀速率.研究表明,与3.5％NaCl盐水环境试验相比,油田卤水环境中形成的碳酸铁膜对管线钢起到了保护作用,延长了X70管线钢的失效时间.

摘要： 采用动电位极化,电化学阻抗方法研究了X70管线钢在不同浓度Cl-强化层流冷却水模拟溶液中的电化学行为.随着层流冷却水模拟溶液中的Cl-浓度的强化,X70管线钢的腐蚀电流密度icorr呈逐渐上升趋势.

摘要： 介绍了开发研制规格20mm×4600mmX70管线钢,由于该规格宽厚比较大,各工序控制难度较大,通过合理的设计合金成分、优化轧制工艺、冷却工艺调整,成功开发出板型性能稳定的超宽管线钢.

摘要： 为解决深海X70管线钢在实际焊接中粗晶区(CGHAZ)的脆化问题,在不同热循环工艺下对X70管线钢进行了热模拟研究.采用Gleeble-3800热模拟机模拟X70管线钢CGHAZ,研究CGHAZ在10～60 kJ/cm不同热输入(HI)条件下组织和韧性的变化规律,并通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和夏比冲击试验等手段表征CGHAZ的组织和韧性.结果表明,不同热输入下试验钢的组织主要由粒状贝氏体(GB)、贝氏体铁素体(BF)和马-奥组元(M-A组元)组成;当HI不断增大时,BF比例减少,GB比例增加,M-A组元粗化,冲击吸收能先升高再降低;当HI为20 kJ/cm时,BF和GB可获得优异组合,断口为韧性断裂,冲击吸收能达到173.8 J;当HI大于20 kJ/cm时,断口解离断裂,冲击吸收能下降明显,最低为18.8 J.因此,较低的热输入可提高CGHAZ的韧性,使X70管线钢具有高强度、高韧性和良好的焊接性.研究结果可为优化焊接工艺提供理论依据.

摘要： 通过低C、Nb、Ti微合金化、复合添加Cr、Mo的成分设计以及合理的TMCP工艺,开发出31.8 mm厚深海用X70管线钢,并对试制钢板的组织和性能进行深入分析、研究.试制钢板的组织为多边形铁素体、针状铁素体和贝氏体复相组织,屈服强度达到520 MPa以上,屈强比＜0.85,-20°C冲击功达到300 J以上,-10°C横向落锤撕裂(DWTT)剪切面积＞90％.试制深海用厚壁X70管线钢具有高强度、低屈强比、高韧性和优良低温抗动态撕裂能力的良好匹配.

摘要： 为了探索CO2对X70管线钢抗腐蚀性能的影响,采用电化学方法研究了X70钢在有无CO2下的NaC1溶液中的腐蚀电位、腐蚀电流密度、电化学阻抗以及腐蚀产物.利用光学显微镜观测试样的宏观金相和微观金相,利用扫描电子显微镜观测试样腐蚀8h后的腐蚀形貌,并结合X射线衍射仪和能谱分析仪测得腐蚀产物的元素和成分.结果 表明,随着腐蚀时间的推移,试样的耐腐蚀性能降低.通人CO2测得的开路电压值更负,阻抗值更低,腐蚀电流密度和腐蚀速率也更大;在宏观金相和微观金相中观察到通入CO2的试样腐蚀损伤更严重;通入CO2的试样出现大量的C、O、Fe元素,并且腐蚀产物种类增加.由此可见,CO2会加剧管线钢的腐蚀.

摘要： 采用浸泡失重及动电位极化、电化学阻抗等方法，研究了氧化性杀菌剂、缓蚀阻垢剂单独作用和联合作用对X70 管线钢在层流冷却水中腐蚀行为的影响。结果表明，氧化性杀菌剂的加入使得 X70 钢在层流冷却水的腐蚀速率增大，腐蚀电流密度增大，电荷转移电阻减小；缓蚀阻垢剂的加入使得X70 钢在层流冷却水中的腐蚀速率减小，腐蚀电流密度减小，电荷转移电阻增大；在含缓蚀阻垢剂的层流冷却水中加入不同浓度的氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有影响，氧化性杀菌剂浓度较高时，缓蚀阻垢剂已不能发挥它的缓蚀性能。说明氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有破坏性，影响其缓蚀效果。

摘要： 采用浸泡失重及动电位极化、电化学阻抗等方法，研究了氧化性杀菌剂、缓蚀阻垢剂单独作用和联合作用对X70 管线钢在层流冷却水中腐蚀行为的影响。结果表明，氧化性杀菌剂的加入使得 X70 钢在层流冷却水的腐蚀速率增大，腐蚀电流密度增大，电荷转移电阻减小；缓蚀阻垢剂的加入使得X70 钢在层流冷却水中的腐蚀速率减小，腐蚀电流密度减小，电荷转移电阻增大；在含缓蚀阻垢剂的层流冷却水中加入不同浓度的氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有影响，氧化性杀菌剂浓度较高时，缓蚀阻垢剂已不能发挥它的缓蚀性能。说明氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有破坏性，影响其缓蚀效果。

摘要： 采用浸泡失重及动电位极化、电化学阻抗等方法，研究了氧化性杀菌剂、缓蚀阻垢剂单独作用和联合作用对X70 管线钢在层流冷却水中腐蚀行为的影响。结果表明，氧化性杀菌剂的加入使得 X70 钢在层流冷却水的腐蚀速率增大，腐蚀电流密度增大，电荷转移电阻减小；缓蚀阻垢剂的加入使得X70 钢在层流冷却水中的腐蚀速率减小，腐蚀电流密度减小，电荷转移电阻增大；在含缓蚀阻垢剂的层流冷却水中加入不同浓度的氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有影响，氧化性杀菌剂浓度较高时，缓蚀阻垢剂已不能发挥它的缓蚀性能。说明氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有破坏性，影响其缓蚀效果。

摘要： 采用浸泡失重及动电位极化、电化学阻抗等方法，研究了氧化性杀菌剂、缓蚀阻垢剂单独作用和联合作用对X70 管线钢在层流冷却水中腐蚀行为的影响。结果表明，氧化性杀菌剂的加入使得 X70 钢在层流冷却水的腐蚀速率增大，腐蚀电流密度增大，电荷转移电阻减小；缓蚀阻垢剂的加入使得X70 钢在层流冷却水中的腐蚀速率减小，腐蚀电流密度减小，电荷转移电阻增大；在含缓蚀阻垢剂的层流冷却水中加入不同浓度的氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有影响，氧化性杀菌剂浓度较高时，缓蚀阻垢剂已不能发挥它的缓蚀性能。说明氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有破坏性，影响其缓蚀效果。

摘要： 采用浸泡失重及动电位极化、电化学阻抗等方法，研究了氧化性杀菌剂、缓蚀阻垢剂单独作用和联合作用对X70 管线钢在层流冷却水中腐蚀行为的影响。结果表明，氧化性杀菌剂的加入使得 X70 钢在层流冷却水的腐蚀速率增大，腐蚀电流密度增大，电荷转移电阻减小；缓蚀阻垢剂的加入使得X70 钢在层流冷却水中的腐蚀速率减小，腐蚀电流密度减小，电荷转移电阻增大；在含缓蚀阻垢剂的层流冷却水中加入不同浓度的氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有影响，氧化性杀菌剂浓度较高时，缓蚀阻垢剂已不能发挥它的缓蚀性能。说明氧化性杀菌剂对缓蚀阻垢剂有破坏性，影响其缓蚀效果。

摘要： 本文根据工业化大批量生产X70 管线钢的实际数据，分析了在JCOE 钢管成型过程中，钢管发生的形变情况，并仔细研究了不同扩径率、不同制样方式、不同组织类型对钢管性能的影响。结果表明，扩径率越大，钢管形变强化作用越强，屈服强度上升越明显；采用矩形试样检验钢管强度时，比采用圆棒试样检验要低45MPa；铁素体 +珠光体组织类型管线钢制管时发生较明显的包辛格效应，屈服强度下降约20MPa，针状铁素体类型管线钢制管后，屈服强度变化较小，铁素体+贝氏体组织类型的管线钢具有较强的形变强化能力，制管后强度上升约40MPa。

摘要： 本文根据工业化大批量生产X70 管线钢的实际数据，分析了在JCOE 钢管成型过程中，钢管发生的形变情况，并仔细研究了不同扩径率、不同制样方式、不同组织类型对钢管性能的影响。结果表明，扩径率越大，钢管形变强化作用越强，屈服强度上升越明显；采用矩形试样检验钢管强度时，比采用圆棒试样检验要低45MPa；铁素体 +珠光体组织类型管线钢制管时发生较明显的包辛格效应，屈服强度下降约20MPa，针状铁素体类型管线钢制管后，屈服强度变化较小，铁素体+贝氏体组织类型的管线钢具有较强的形变强化能力，制管后强度上升约40MPa。

摘要： 本文根据工业化大批量生产X70 管线钢的实际数据，分析了在JCOE 钢管成型过程中，钢管发生的形变情况，并仔细研究了不同扩径率、不同制样方式、不同组织类型对钢管性能的影响。结果表明，扩径率越大，钢管形变强化作用越强，屈服强度上升越明显；采用矩形试样检验钢管强度时，比采用圆棒试样检验要低45MPa；铁素体 +珠光体组织类型管线钢制管时发生较明显的包辛格效应，屈服强度下降约20MPa，针状铁素体类型管线钢制管后，屈服强度变化较小，铁素体+贝氏体组织类型的管线钢具有较强的形变强化能力，制管后强度上升约40MPa。

摘要： 本文根据工业化大批量生产X70 管线钢的实际数据，分析了在JCOE 钢管成型过程中，钢管发生的形变情况，并仔细研究了不同扩径率、不同制样方式、不同组织类型对钢管性能的影响。结果表明，扩径率越大，钢管形变强化作用越强，屈服强度上升越明显；采用矩形试样检验钢管强度时，比采用圆棒试样检验要低45MPa；铁素体 +珠光体组织类型管线钢制管时发生较明显的包辛格效应，屈服强度下降约20MPa，针状铁素体类型管线钢制管后，屈服强度变化较小，铁素体+贝氏体组织类型的管线钢具有较强的形变强化能力，制管后强度上升约40MPa。

摘要： 本文根据工业化大批量生产X70 管线钢的实际数据，分析了在JCOE 钢管成型过程中，钢管发生的形变情况，并仔细研究了不同扩径率、不同制样方式、不同组织类型对钢管性能的影响。结果表明，扩径率越大，钢管形变强化作用越强，屈服强度上升越明显；采用矩形试样检验钢管强度时，比采用圆棒试样检验要低45MPa；铁素体 +珠光体组织类型管线钢制管时发生较明显的包辛格效应，屈服强度下降约20MPa，针状铁素体类型管线钢制管后，屈服强度变化较小，铁素体+贝氏体组织类型的管线钢具有较强的形变强化能力，制管后强度上升约40MPa。

摘要： 本发明提供一种低成本X52管线钢的生产方法及管线钢，所述生产方法包括将铁水进行脱硫、转炉冶炼、连铸成管线钢连铸坯，还包括将所述管线钢连铸坯均热至1160～1200°C、利用粗轧机对所述管线钢连铸坯进行3～7道次粗轧，得到中间坯、利用精轧机对中间坯进行4～7道次精轧，最后以50～100°C/s的冷却速度将精轧后的管线钢快速冷却至550～610°C，卷取后获得管线钢成品。所述低成本X52管线钢中不添加Nb。利用本发明的低成本X52管线钢的生产方法，可降低X52管线钢的生产成本，且生产工艺控制简单，适应性强。

摘要： 本发明公开了一种具有良好抗应变时效性能的X80管线钢，其化学元素质量百分比含量为：C：0.02‑0.05％；Mn：1.30‑1.70％；Ni：0.35‑0.60％；Ti：0.005‑0.020％；Nb：0.06‑0.09％；Si：0.10‑0.30％；Al：0.01‑0.04％；N≤0.008％；P≤0.012％；S≤0.006％；Ca：0.001‑0.003％，其余为Fe和其他不可避免的杂质。本发明公开了一种由上述具有良好抗应变时效性能的X80管线钢制成的管线管。本发明还公开了一种上述管线管的制造方法，其包括步骤：冶炼、铸造、铸坯加热、分阶段轧制、延迟变速冷却和制管。

摘要： 一种抗HIC性优良的管线钢，其成分按照质量百分比含有0.03～0.15%的C、0.05～1.0%的Si、0.5～1.8%的Mn、小于等于0.015%的P、小于等于0.004%的S、小于等于0.01%的O(氧)、小于等于0.007%的N、0.01～0.1%的Sol.Al、小于等于0.024%的Ti、0.0003～0.02%的Ca，其余由Fe和杂质构成，在钢中作为夹杂物存在的TiN的大小小于等于30μm。本发明的管线钢抗HIC性优良，可将裂纹面积比抑制为小于等于3%。

摘要： 本申请提供一种控制管线钢中B类夹杂物的冶炼方法及管线钢，冶炼方法包括对铁水进行吹炼，至所述铁水在吹炼终点的组分与温度满足预设值后出钢，得到出钢钢水，其中，在出钢过程中包括加入脱氧剂进行脱氧，脱氧剂加入量与吹炼终点钢水中氧含量及管线钢成品的铝含量匹配；将所述出钢钢水进行LF精炼和RH冶炼，RH冶炼结束后进行喂钙线和浇铸处理，得到管线钢成品。本申请提供的冶炼方法在转炉出钢过程中加入脱氧剂，将钢水中铝含量调至成品铝含量的上限值，能够将钢水中氧势降至极低水平，避免了RH过程二次调铝，使钢水中脱氧产物的聚合、长大更加充分，脱氧产物等杂质上浮去除效率更高，钢水更加洁净，从而提高了B类夹杂评级水平。

摘要： 本发明提供一种低成本X52管线钢的生产方法及管线钢，所述生产方法包括将铁水进行脱硫、转炉冶炼、连铸成管线钢连铸坯，还包括将所述管线钢连铸坯均热至1160～1200°C、利用粗轧机对所述管线钢连铸坯进行3～7道次粗轧，得到中间坯、利用精轧机对中间坯进行4～7道次精轧，最后以50～100°C/s的冷却速度将精轧后的管线钢快速冷却至550～610°C，卷取后获得管线钢成品。所述低成本X52管线钢中不添加Nb。利用本发明的低成本X52管线钢的生产方法，可降低X52管线钢的生产成本，且生产工艺控制简单，适应性强。

摘要： 本发明公开了一种管线钢及其低成本轧制管线钢的方法，铸坯过程中，板坯入炉温度为室温，板坯出炉温度为1160~1200°C，板坯均热时间60~70分钟；轧制过程中，开轧温度为1140~1180°C，终轧温度为800~860°C；冷却过程中，终冷温度为400~540°C，冷却速度10~20°C/s；制得的管线钢的重量百分比化学成分范围为：C为0.065～0.04，Si为0.35～0.10，Mn为1.75～1.40，P≤0.012，S≤0.004，Nb为0.090～0.05，Ti为0.030～0.010，Cr为0.35～0.10，余量为Fe和杂质。利用本发明得到的管线钢力学性能稳定、均匀，冲击韧性优异，落锤撕裂性能优良。

摘要： 本发明公开了一种管线钢旁弯判定方法及提高管线钢质量的方法，属于钢铁技术领域，包括以下步骤：建立目标钢板的数模分析模型，所述模型包括不同温度下的目标钢板材料属性参数；根据所述目标钢板的层流冷却参数对所述模型进行约束以及施加载荷，并进行模型求解；根据所述模型求解获得的所述目标钢板的最大位移旁弯量进行旁弯判定；其模拟的结果可靠、准确，相对于现有技术，大大提高了旁弯判定的效率和准确性，解决了现有的管线钢旁弯判定方法精度低、效率低的问题。

摘要： 本发明公开了一种具有良好抗应变时效性能的X80管线钢，其化学元素质量百分比含量为：C：0.02-0.05％；Mn：1.30-1.70％；Ni：0.35-0.60％；Ti：0.005-0.020％；Nb：0.06-0.09％；Si：0.10-0.30％；Al：0.01-0.04％；N≤0.008％；P≤0.012％；S≤0.006％；Ca：0.001-0.003％，其余为Fe和其他不可避免的杂质。本发明公开了一种由上述具有良好抗应变时效性能的X80管线钢制成的管线管。本发明还公开了一种上述管线管的制造方法，其包括步骤：冶炼、铸造、铸坯加热、分阶段轧制、延迟变速冷却和制管。

摘要： 一种抗HIC性优良的管线钢，其成分按照质量百分比含有0.03～0.15％的C、0.05～1.0％的Si、0.5～1.8％的Mn、小于等于0.015％的P、小于等于0.004％的S、小于等于0.01％的O(氧)、小于等于0.007％的N、0.01～0.1％的Sol.Al、小于等于0.024％的Ti、0.0003～0.02％的Ca，其余由Fe和杂质构成，在钢中作为夹杂物存在的TiN的大小小于等于30μm。本发明的管线钢抗HIC性优良，可将裂纹面积比抑制为小于等于3％。

摘要： 本发明公开了一种贝氏体基的高钢级管线钢及其制备方法，属于钢铁板带材热轧领域。贝氏体基的高钢级管线钢的化学成分按质量百分比为C 0.04‑0.07％，Si 0.20‑0.40％，Mn 1.70‑2.50％，Nb 0.06‑0.10％，V 0.03‑0.05％，Ti 0.01‑0.02％，Cr 0.20‑0.40％，Mo 0.20‑0.30％，Ni≤0.30％，Cu 0.20‑0.30％，P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.0050％，Als0.010‑0.035％，其余为Fe和杂质，本发明的高钢级管线钢及其制备方法可有效解决现有X100高钢级管线钢的生产成本较高，设备与工艺控制要求较高的问题。