导流筒
导流筒的相关文献在1983年到2023年内共计677篇,主要集中在化学工业、石油、天然气工业、冶金工业
等领域,其中期刊论文86篇、会议论文9篇、专利文献109067篇;相关期刊72种,包括城市公用事业、大庆师范学院学报、中北大学学报(自然科学版)等;
相关会议9种,包括第十二届全国膨胀节学术会议、上海市化学化工学会2009年度学术年会、第四届中国国际腐蚀控制大会等;导流筒的相关文献由1513位作者贡献,包括廖寄乔、王跃军、李军等。
导流筒—发文量
专利文献>
论文:109067篇
占比:99.91%
总计:109162篇
导流筒
-研究学者
- 廖寄乔
- 王跃军
- 李军
- 龚玉良
- 邰卫平
- 谭周建
- 李丙菊
- 张文霞
- 武志军
- 刘学文
- 王艺澄
- 石磊
- 刘洪武
- 周小文
- 娄中士
- 李德建
- 杨帅军
- 潘清跃
- 黎树根
- 刘伟
- 刘辉
- 徐由兵
- 施晓凯
- 曾世铭
- 李杰涛
- 李猛
- 李留臣
- 李鸿邦
- 焦鹏
- 王军磊
- 王建平
- 王胜利
- 申富强
- 申连喜
- 茅新东
- 赵亮
- 赵聚来
- 邹凯
- 郭志荣
- 郭谦
- 陈剑佩
- 陈斌
- 陈超
- 霍志强
- 高润飞
- 高磊
- 丁亚国
- 何中荣
- 何瑞华
- 卢春喜
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彭坤乾
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摘要:
针对某钢铁企业500 m^(2)烧结机烟气循环系统,建立单个模块侧进风弧形罩物理模型、划分网格、并采用ANSYS FLUENT软件进行数值模拟和流场分析。通过组合不同型式的导流装置,优化烟罩内部结构,提高烟气循环罩流场分布均匀性。采用固定弧形导流板、活动导流板、立式导流板和均布导流筒组合,流场分布最理想,烟气出口最高流速3.0256 m/s,速度方差0.2392,与无导流板相比分别降低了51.32%和86.95%。开发基于流场仿真的烟气循环均气罩在精细化的高循环率烧结烟气循环、烧结氢系燃气料面喷吹与热风烧结耦合和富氧烧结与热风烧结耦合等对均匀性要求比较高的技术上具有广阔应用前景。
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吴松;
任慧敏
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摘要:
针对废水生物处理中导流筒直径、表观气速、液位高度、黏度和表面张力对气升式反应器内流场和氧传质系数的影响进行研究,并利用气水冷模实验对气升式反应器进行简化分析。随着导流筒直径的增加,气含率、液速和氧传质系数都增大,最佳导流筒直径为120 mm。表观气速存在一个临界值,低于临界值,气含率、下降段液速和体积氧传质系数等特征参数随气速增加迅速增大;高于临界值特征参数增加变缓,最佳表观气速为3.0×10^(-3)m/s。随着液位高度的增加,气含率和体积氧传质系数减小,下降段液速增大,最佳液位高度为900 mm。液体黏度增大会使反应器内气含率和体积氧传质系数降低,表面张力的减小会使得反应器内气含率和体积氧传质系数增大。
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朱小明
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摘要:
导流筒的锥形连接结构有带折边锥壳连接和无折边锥壳连接2种型式。建立了折流杆换热器导流筒连接锥壳2种不同结构型式的精确有限元模型,对不同压力载荷下不同锥壳结构型式,进行了有限元的数值分析。通过对分析结果的对比研究,考察了不同锥壳结构的应力状态和应力变化规律。同时结合实际的工程经验,对不同连接结构型式的锥壳选择给出优选建议。
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伊明;
黄志强;
靳晓伟;
王成成;
于贵健;
霍宝锋
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摘要:
扭力冲击器是常用的钻井提速工具,其中导流筒在复杂钻井环境中面临严重的冲蚀磨损问题,因此设计合理的导流筒流道可以较好地降低其冲蚀磨损率。文章基于设计的导流筒方案,采用试验验证的冲蚀磨损模型理论与现场试验结果进行对比,分析了导流筒流道锥角、流道间距的变化对导流筒内部流场及冲蚀磨损性能的影响,结果表明导流筒分流处流道入口边缘及下部管壁处容易发生冲蚀磨损,与现场使用结果吻合。增加导流筒分流道锥角和分流道距中心的距离会降低导流筒的最大冲蚀率,但是会增加分流道出口处外壁面的冲蚀率。最后通过多组仿真数据对比分析,得到了导流筒的最佳流道倾角和流道间距,为该型导流筒的设计与改进提供了重要的理论依据。
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沈蔡龙;
岳馥莲;
张广积;
王敏;
杨超
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摘要:
通气动力成本过高是含砷难处理金矿的生物氧化预处理法中存在的主要问题,在不同矿浆浓度、不同反应器条件下开展含砷难处理金矿生物氧化实验,重点监测反应体系中溶解氧浓度、氧化还原电位Φ、pH和砷浓度的变化;采用5 L反应器开展不同矿浆浓度实验.结果发现:25%矿浆浓度实验中溶解氧浓度低至225μg/L,但其生物氧化过程仍可正常进行,表现为Φ持续上升和pH持续下降,由此推测在生物氧化工业生产中无需维持过高的通气强度.采用80 L反应器开展25%矿浆浓度实验,结果发现,与5 L反应器实验相比,虽然其通气比更低,但得益于其导流筒带来的矿浆悬浮作用及较大的高径比,溶解氧浓度明显提高.由此推测,在生物氧化工业生产中可以采用优化反应器设计的方式,在不增加通气成本的前提下,提高矿浆中的溶解氧浓度.
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孟明;
白亮;
孟阗
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摘要:
本文重点介绍了高效轴流式聚合反应釜的主要组成,反应釜内流动状态,导流筒与设备直径流通面积的比例关系,选用非对称、螺旋面桨叶推进式搅拌器结构特点,换热列管的布置等,阐述了新设计观点,为高反应速率、强放热的反应釜设计,提供参考.同时也对轴向流搅拌器的桨叶形状、曲面、数量等提供了新数据,修改了搅拌器功率计算公式.
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刘培坤;
赵金禹;
杨兴华;
张悦刊;
戚威盛
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摘要:
为解决传统矿井水处理中悬浮物含量高、粒级细、比重轻且设备占地面积大、工艺成本高等问题,提出用内置导流筒旋流澄清器来处理污水,加入导流筒来增加颗粒碰撞几率,延长絮凝时间.通过对比试验探明加入导流筒可以有效提高旋流澄清器的分离性能,并通过试验研究其结构参数和操作参数对分离性能的影响规律.结果表明:内置导流筒外径、导流筒倾斜角、导流筒插入深度、进口速度对分离性能影响较大;并采用正交试验得出最佳组合.在导流筒外径180 mm,倾斜角2°,插入深度50 mm,进口速度0.93 m/s工况下,处理悬浮物含量约为800 mg/L,浊度约为80 NTU的煤泥水时,悬浮物含量降低到36.2 mg/L,浊度降低到7.7 NTU.
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左晶;
王娟;
王江云;
毛羽;
赵凡;
孙中卫
- 《2015年中国石油炼制科技大会》
| 2015年
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摘要:
为提高中心气升式环流反应器气液分布效果,本文采用RNG k-ε湍流模型、欧拉-欧拉双流体模型对多导流筒中心气升式环流反应器的内部流场进行了二维数值模拟.模拟结果表明,二级导流筒对多导流筒中心气升式环流反应器内部的环流效果影响很大,当二、三级导流筒高度相等时可以实现四级环流,并消除中心区域小速度环流,提高外环循环液速.相比于具有单级环流的传统单导流筒环流反应器,多导流筒中心气升式环流反应器有利于气液分布及传质效果的提高,为推动其工业应用提供参考.
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Ma Liwei;
马力维
- 《第十二届全国膨胀节学术会议》
| 2012年
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摘要:
导流筒是波纹管膨胀节中重要的部件之一.本文介绍了一导流筒使用时损坏的案例,并对该案例中导流筒损坏的原因及解决方法作了分析和介绍.结合现有资料综合考虑,分析判断:在实际使用运行过程中可能存在介质的流速突然变化、管系内部压力突然失控而增高、或其他因素引起实际使用工况发生较大的变化,导致管系或内部介质的振动突然变化,从而导致导流筒的自振频率与管系的振动频率突然接近,引发共振现象,产生高周疲劳,最终导致导流筒产生裂纹,并迅速延伸后造成断裂破坏。为避免上述情况的再次发生,采取将导流筒壁厚加厚到4mm,然后再重新焊接到膨胀节内原导流筒位置的方法,进行修复。经修复后,该膨胀节使用至今,一切正常,再也没有发生过类似的情况。
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庄庆龙;
陈剑佩;
纪瑞青
- 《2006年石油和化工行业节能技术研讨会》
| 2006年
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摘要:
在高径比为1.5、双层组合搅拌桨的气液搅拌反应器中,研究了桨型组合及导流筒结构对气含率的影响.研究发现,下桨排出流向上的气含率比排出流向下时的高;反应器中双层导流筒结构时的气含率结果最优,上层导流筒的开孔率应为6.90%或16.4%,上层搅拌桨应为透平桨.并对最优组合情况的气含率进行了关联.
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刘显成;
卢春喜;
时铭显
- 《中国颗粒学会2004年年会暨海峡两岸颗粒技术研讨会》
| 2004年
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摘要:
在一套Φ600mm×7000mm半圆形的大型有机玻璃两段环流实验装置上,采用FCC催化剂,在导流筒区表观气速0.101~0.670m/s,环形区表观气速分别为0.049m/s和0.099m/s范围内,测定了导流筒壁与颗粒床层之间的传热系数、床层密度和颗粒环流速度的分布规律.结果表明床层密度和颗粒环流速度是影响传热的主要因素,而这两者的变化规律完全由导流筒区和环形区的气速来调控.传热系数随导流筒区气速的增加而增加,适当增加环形区气速能显著改善传热效果.实验结果表明,两段环流取热器比目前工业催化裂化装置使用的外取热器有较高的传热系数.通过理论分析,给出了两段环流取热器的传热系数关联式.
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蒋新颖;
李长喜
- 《第四届中国国际腐蚀控制大会》
| 2009年
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摘要:
应用扫描电子显微镜、能谱分析仪以及x射线衍射仪对尾气加热铂过滤器中间体换热器换热管的腐蚀形貌、腐蚀产物以及物相进行了分析。分析结果表明,该设备换热管的腐蚀属于露点腐蚀。为预防和控制腐蚀,本文对该设备进行了防腐蚀结构设计,增加了导流筒,改变了换热管的排布方式以及折流板的形式。
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- 《第十届全国膨胀节学术会议》
| 2008年
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摘要:
本文介绍了波形膨胀节应力分布的一般特点,针对三旋改造后烟机入口膨胀节变形及过热问题进行了简要分析,指出三旋改造过程中膨胀节未预紧及恒力弹簧未复位是导致膨胀节产生转角变大及局部超温的主要原因,并按EJMA(美国膨胀节制造商协会)标准进行了应力评定.
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- 《第十届全国膨胀节学术会议》
| 2008年
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摘要:
本文介绍了波形膨胀节应力分布的一般特点,针对三旋改造后烟机入口膨胀节变形及过热问题进行了简要分析,指出三旋改造过程中膨胀节未预紧及恒力弹簧未复位是导致膨胀节产生转角变大及局部超温的主要原因,并按EJMA(美国膨胀节制造商协会)标准进行了应力评定.