径向位移

摘要： 大型钢筒仓结构在复杂荷载作用下,其仓壁将承受较大的竖向荷载,当仓壁竖向压应力大于所能承受的临界应力时,钢筒仓就会发生失稳破坏。以《钢筒仓技术规范》(GB 50884—2013)为依据,运用有限元软件SAP2000对架空式锥底钢筒仓的5组不同壁厚模型进行计算分析,其中部分模型利用竖向短肋在筒仓底部形成加强区。通过对不同模型中临界应力、竖向压应力、径向位移的分析比较,说明在钢筒仓结构中设置底部加强区,可以有效提高筒仓结构的稳定性能、降低钢筒仓的竖向压应力。对钢筒仓结构模型的计算分析的结果表明,钢筒仓结构设计安全可靠,满足设计要求。

摘要： 为研究角接触球轴承在不同转速下温度及位移变化,基于Palmgren摩擦生热理论,综合考虑轴向载荷、切向摩擦和法向摩擦等边界条件,在ABAQUS软件中建立了轴承完全热力耦合模型。对轴承外圈施加固定的轴向载荷,并对内圈加载不同的转速,使用显示求解器求解轴承在不同转速下各部件温度和轴承内圈位移变化。仿真分析表明,该模型能够准确地反映轴承的温升以及轴承内圈位移情况,为轴承选取合适工作转速区间提供理论支撑。

摘要： 以深部厚冲积层条件下某副井工程为研究对象,采用有限差分软件FLAC;对竖井开挖过程进行了数值模拟分析,并利用光纤监测方法监测了井壁不同深度位置的井壁竖向和径向应变及偏斜量变化规律。研究结果表明:垂向位移变化随着井筒开挖深度逐渐增大,呈非线性递增趋势;水平(径向)位移受到筒壁侧向压力影响,位移呈现增大趋势;井壁应变主要受到井壁温度变化的影响,监测结果呈现出拉、压应变来回交替变化趋势,监测后期该段井筒最大偏斜值为0.029 m,所有监测数值均处在安全允许范围内,因此井壁结构保持安全稳定状态。

摘要： 为探究旋转式密封圈脱开全过程的密封性能参数变化,借助非线性有限元软件ANSYS,建立三维的“超弹性体”的两参数Mooney-Rivlin橡胶模型、弹簧和“刚体”的静止轴模型,研究传统唇型密封圈和2种新型唇形密封圈(G形与S形)在脱开过程中接触压力、接触宽度、摩擦力的变化规律,分析入口压力、过盈量、弹簧力、橡胶密度对脱开转速的影响。结果表明:3种旋转式密封圈的接触压力、接触宽度均随转速增加而减少且减少的速率相同,摩擦力随转速的增加先增大再减少;3种旋转式密封圈的最大接触压力均发生在唇口靠近空气侧,空气侧与介质侧的接触宽度之比为2∶1,从唇口到空气侧的0.6 mm内,接触压力均趋近于最高值;入口压力对脱开转速影响最大,橡胶密度对脱开转速的影响也较大,而过盈量和弹簧力的影响较小;G形和S形唇形密封结构的脱开转速比传统密封结构低40%左右,证明了环形弹簧的离心力能够加速唇口的脱开。采用压力监控的实验精确地测定开启转速,实验结果与数值分析结果相差较小,证明了数值分析的准确性。

摘要： 建立角接触球轴承套圈沟道轮廓圆度误差模型,考虑轴承圆度误差、谐波次数等沟道参数将轴承组与主轴装配,建立高速电主轴动力学仿真模型,分析了轴承沟道参数及预紧对主轴旋转精度的影响以及轴承公差等级与沟道参数的匹配,结果表明:随预紧量增加,主轴轴端径向位移减小;随圆度误差增大,主轴轴端径向位移增大;谐波次数也会对主轴轴端径向位移产生影响。分析了轴承沟道参数与公差等级的关系,以主轴旋转精度不超过4μm为例说明了不同预紧量下轴承沟道参数的匹配选择。并采用BVT-5轴承振动测试仪测量7010AC轴承外圈振动位移,验证了仿真模型的正确性。

摘要： 水轮发电机组的推力轴承,目前国内主要采取两种结构,即支柱螺栓式推力瓦结构以及弹簧簇结构。弹簧簇结构推力瓦在运行过程中出现逐步往大轴径向位移,导致推力瓦与间隔块之间间隙为0,严重时影响推力瓦在运行过程中的自由上下浮动,也可能存在推力瓦瓦温上升的隐患。文章就水电站弹簧簇结构推力瓦产生径向位移的原因进行了分析,同时对该隐患提出改进措施并现场实施。

摘要： 小半径曲线梁桥的弯扭互相耦合作用十分明显,梁体在平面内还会出现横桥向位移,且随着曲线半径的减小,扭矩值和径向位移会急剧增大。预应力弯梁桥较普通钢筋混凝土弯梁桥弯扭耦合作用更加复杂,而且不同的支撑方式对扭矩和位移也有重要影响。因此,通过对某极小半径预应力弯梁桥(曲线半径R=48 m)的分析,得出不同支撑方式下的扭矩和位移结果以及各种作用对扭矩和径向位移的影响占比。分析结果为,该类桥梁中除恒载、活载外,预应力也是影响扭矩的重要因素;桥梁设计时应加强方案比较,从减小扭矩、支座赘余力和径向位移方面进行择优选择。

摘要： 针对当前数值模拟方法、理论解答等对异形桩沉桩挤土效应研究的不适应性,通过室内模型试验结合FLAC-PFC耦合数值模拟方法对XCC桩与圆形桩的挤土效应进行比较分析,获取了XCC桩沉桩后桩周土体位移变化模式及XCC桩与圆形桩沉桩挤土效应的异同性。此外,基于修正的圆孔扩张理论,提出了XCC异形桩的沉桩挤土径向位移公式,并结合室内模型试验,证明了修正扩孔理论的准确性和可行性。研究结果表明:(1)XCC桩的沉桩挤土径向位移场可以分为r1.6D。

摘要： 基于30 mm口径弹道炮平台,开展了3种不同椭圆横截面弹体在200~600 m/s撞击速度范围内正侵彻2A12铝靶的实验,获得了2A12铝靶的破坏形貌及弹体的剩余速度。在此基础上,建立了相应的数值模型,结合实验结果验证了所建模型的有效性,并系统分析了弹体横截面长短轴长度比对靶体的破坏情况及响应特性的影响。研究结果表明:弹体最大横截面面积是影响弹体剩余速度的主要因素,而弹体横截面长短轴长度比对弹体剩余速度的影响较弱;在圆形横截面弹体侵彻下靶体背部形成的花瓣大小和形状一致,空间分布均匀,而在椭圆横截面弹体侵彻下,随着弹体横截面长短轴长度比的增大,靶体背部形成的花瓣数量增加、尺寸变小,且在短轴方向的花瓣数量和靶体表面隆起高度均大于长轴方向的;靶体在圆形横截面弹体侵彻下的径向位移、径向应力和切向应力与其在椭圆横截面弹体侵彻下的显著不同,前者沿周向方向各点的变化规律基本一致,靶体处于简单的压缩状态,切向应力为零,而后者各点的应力状态与弹体横截面长短轴长度比和周向角密切相关,靶体受到压缩和剪切应力的耦合作用。

摘要： 确保联轴器的对中值符合安装技术要求,是保证水泵平稳运行的关键。在某反应堆建设调试阶段发现加压泵联轴器对中值偏离限值,经分析发现是水泵进出口与管道连接后未重新对中所致。针对此问题,详细分析了安装施工工序对联轴器对中的影响,并提出了相应的处理措施。

摘要： 以某燃料电池空压机的驱动电机——永磁体转子为研究对象,分析热-力耦合作用下径向位移的影响因素.计算永磁体转子的风摩损耗、热流密度及传热系数,建立永磁体转子的热-力顺序耦合模型,并分析转速对永磁体转子最大径向位移的影响.通过逐段改变空心转轴各段内径大小,分析转轴中影响转子最大径向位移的关键区域,并拟合出该区域转轴半径与最大径向位移改变率之间的函数映射关系.结果表明:最大径向位移与转子转速的平方成正比;转轴结构对转子径向位移影响最大,减小轴芯上安装永磁体和护套的中间段的空心孔直径可明显降低径向位移.

摘要： 拉西瓦水电站为最大坝高250米的双曲高拱坝,大坝监测断面主要选择在建筑物结构或地质条件最复杂,对于建筑物安全起着重要作用的敏感部位.从历年特征值对比表和过程线图初步判断，主坝逐年向下游位移的趋势性从上游水位稳定在2448m高程时逐渐减小，一个显著特征就是2015年坝体向下游的径向位移最大值都小于2014年，之后坝体径向位移再次出现逐年向下游位移趋势性可能与2015年上游水位抬升至2451m高程有关。跟踪关注，看坝体向下游位移的趋势性是否会随着时间减小至平稳。

摘要： LNG接收站在卸料前需进行预冷以适应-162°C的LNG液体,管道可能由于冷收缩而产生具有破坏性的应力与应变,使LNG管道在投产运行后存在较大安全隐患.本文基于LNG接收站管道预冷工艺和管道型式利用ANSYS APDL构建多类约束参数化管道预冷分析模型,以L型管道为工程案例基于现场监测数据进行预冷仿真分析,探究预冷过程中L型管道在多种支架下的应力、位移变化规律.研究表明:预冷结束时,管道约束处应力较大,导向约束处应力最大,但未超出管道材料屈服极限,L型管道结构应力满足预冷工况载荷下的强度要求;管道位移主要体现在管道轴向收缩,不同走向的两段管道相互牵引产生径向位移,示例管道未出现管道与支架间架空现象.本文面向现场工程需要建立多类约束管的道参数化模型,可对预冷管道进行快速结构评估,从管道结构安全角度为LNG接收站管道预冷工作提供参考.

摘要： 以根据收敛-约束法,围岩径向位移决定支护刚度,而其对围岩稳定性有重要影响.基于后继屈服准则和非关联流动法则,并考虑围岩应力释放影响,分别推导了围岩径向位移的弹塑性解和黏弹性解.对比分析二者间差异,在弹塑性解中采用降低围岩力学参数方法即可较为准确求解围岩径向位移.对该方法的研究表明:黏聚力对隧道开挖界面附近的围岩位移影响较小;基于弹塑性理论的简化计算过程中,降低弹性剪切模量即可得到较为准确的围岩径向位移.此外,用降低围岩力学参数方法还可以将考虑掌子面作用的黏弹塑性三维问题转化为弹塑性二维问题,简化了求解过程.通过算例分析,经修正参数后所得的围岩径向弹塑性位移为文献所得弹塑性解的上限,且为黏弹塑性解的下限,用降低围岩力学参数方法所得支护刚度适中,有利于保证隧道围岩稳定性.

摘要： 目的:观察健康比格犬左心室心肌三维峰值位移(3D-D)、径向位移(RD)、纵向位移(LD)变化,量化评价健康比格犬左心室心肌位移的力学变化特征,探讨心肌位移参数的临床应用价值.rn 方法:10只健康比格犬开胸模型,分别采集一个完整心动周期的全容积实时灰阶图像,应用斑点跟踪成像技术测量左心室心肌整体和各节段3D-D、RD和LD的峰值变化,分析3D-D、RD和LD之间的差异性及相关性.rn 结果:①左心室心肌各节段3D-D与RD之间比较差异无统计学意义(P＞0.05);左心室心肌各节段3D-D与LD之间比较差异具有显著统计学意义(P＜0.01);左心室心肌各节段RD与LD之间比较差异具有显著统计学意义(P＜0.01),左心室心肌各节段LD小于3D-D和RD,差异具有显著统计学意义(P＜0.01).②左心室心肌整体3D-D与RD之间比较差异无统计学意义(P＞0.05);左心室心肌整体3D-D与LD之间比较差异具有显著统计学意义(P＜0.01);左心室心肌整体RD与LD之间比较差异具有显著统计学意义(P＜0.01);左心室心肌整体LD小于3D-D和LD,差异具有显著统计学意义(P＜0.01).③左心室心肌大多数节段3D-D与RD具有显著相关性(P＜0.01),仅中侧壁和尖侧壁具有相关性(P＜0.05);左心室心肌3D-D与LD的相关性分析,仅底前间隔、底下壁、中前壁、中前间隔、尖下壁、尖侧壁具有相关性(P＜0.05),其余节段之间不具有相关性(P＜0.05);左心室心肌RD与LD相关性分析,仅底前间隔、底下壁、中前壁、尖间隔、尖下壁、尖侧壁具有相关性(P＜0.05),其余节段之间不具有相关性(P＞0.05).rn 结论:左心室心肌3D-D与RD比较无明显差异同时与RD密切相关,3D-D能够准确反映左心室心肌实际的运动轨迹,RD是三维结构形变和力学变化的主要表现形式RD比LD能更有效的反映心肌的运动状态.

摘要： 利用有限元法对V带传动程中的拉力、速度、径向位移等特性进行分析，通过有限元软件的CAE功能进行建模，并利用其仿真功能模拟真实V带传动过程，分析传动过程沿带运动方向的张力、径向位移及带在轮槽内的真实轨迹。结果表明，带在传动过程中张力是变化的，并且紧边与松边、主动轮与从动轮带的张力存在较大差异；带在轮槽内存在径向速度与位移，在主动轮包角一半位置时速度为零。

摘要： 有限元分析表明,内压在同心异径管接近大端外壁和小端相连处直管内壁均引起压应力,从而小端的径向位移较与其相连的直管的径向位移稍小,是同心异径管应力分布及变形的重要特征,实验结果证明了应力分布。内压作用下偏心异径管的非轴对称结构使径向作用力不相等而产生明显的弯矩,在偏心侧引起最大的应力及最大的径向位移,连接的直管表现出偏离原来的轴线。偏心处的塑性变形最大。

摘要： 本文简要论述了联轴器的定义、分类和性能特点，探讨了利用直尺及塞尺测量联轴器的径向位移和角位移以及利用中心卡及塞尺测量联轴器的径向间隙和轴向间隙两种方法的精度特点和适用范围。

摘要： 本文在简要介绍采用预埋式多点位移计进行隧道围岩松动圈深度量测的基础上,提出更快捷更经济的声波法测试技术,论述了声波探测的基本测试方法,测试原理及分析处理过程,并通过对青岛胶洲湾海底隧道应用实例,说明声波法隧道围岩松动圈探测技术应用的可能性和可靠性。

摘要： 本文在简要介绍采用预埋式多点位移计进行隧道围岩松动圈深度量测的基础上,提出更快捷更经济的声波法测试技术,论述了声波探测的基本测试方法,测试原理及分析处理过程,并通过对青岛胶洲湾海底隧道应用实例,说明声波法隧道围岩松动圈探测技术应用的可能性和可靠性。

摘要： 一种转子轴向位移、径向振动位移及转速的集成测量方法，包括以下步骤：(1)在待测转子非工作表面上激光刻槽，槽一圈展开图为“八”字型，刻槽没有布满整个待测转子的一周，而是预留有接口区；(2)在垂直于待测转子轴线的平面上布置两个相互垂直位移传感器，两个位移传感器在经过待测转子非工作表面时，输出一系列位移信号；(3)根据两个位移传感器输出信号到处理单元，进行信号分离、边缘检测及结果计算模块，同时得到待测转子的轴向位移、径向振动位移、转速；本发明能够解决转子空间受限，传感器使用过多，集成度不高，安装调试不便的问题。

摘要： 一种转子轴向位移、径向振动位移及转速的集成测量方法，包括以下步骤：(1)在待测转子非工作表面上激光刻槽，槽一圈展开图为“八”字型，刻槽没有布满整个待测转子的一周，而是预留有接口区；(2)在垂直于待测转子轴线的平面上布置两个相互垂直位移传感器，两个位移传感器在经过待测转子非工作表面时，输出一系列位移信号；(3)根据两个位移传感器输出信号到处理单元，进行信号分离、边缘检测及结果计算模块，同时得到待测转子的轴向位移、径向振动位移、转速；本发明能够解决转子空间受限，传感器使用过多，集成度不高，安装调试不便的问题。

摘要： 一种发动机曲轴轴向位移和径向振动测量装置及测量方法。现有技术发动机长期工作后，曲轴轴瓦磨损间隙增大，导致曲轴轴向产生串动，加剧发动机故障发生。本发明其组成包括：发动机本体（1），发动机本体内部安装有C27发动机（12），C27发动机通过曲轴（11）与减震器（9）连接，减震器上方安装有径向位电涡流位移传感器（2），减震器右侧安装有轴向位电涡流位移传感器（4），径向位电涡流位移传感器、轴向位电涡流位移传感器分别通过导线与前置放大器（5）连接，前置放大器通过导线与显示器（7）连接，显示器通过导线与开关电源稳压器（6）连接，开关电源稳压器与电瓶（10）连接。本发明用于发动机曲轴轴向位移和径向振动测量装置。

摘要： 本发明提供一种径向位移传感器及磁悬浮分子泵的转子径向位移检测系统，所述位移传感器包括检测单元和调整单元，所述调整单元用于根据不同磁悬浮分子泵的零件加工和装配精度差异，调整径向位移传感器输出信号的电压幅值。本发明提供的磁悬浮分子泵的转子径向位移检测系统包括上述径向位移传感器，将所述径向位移传感器设置于泵体内，将解调单元和处理单元设置在控制器内，可以实现磁悬浮分子泵与控制器间的互换性，同时能够提高所述径向位移传感器远距离传输时输出信号的信噪比，保证信号质量。

摘要： 本发明公开了一种多点位移计的双向挡爪锚固装置，包括安装在钻孔内的导向管，在导向管上设有多个挡爪开口和渗浆口，在导向管内部设有固定板，在固定板上分别设有用于安装杆体和注浆管的杆体孔和注浆管孔；杆体的内、外两端分别连接有锚固端头和传感器；在锚固端头的外圆周上相对设有两组支撑爪。本发明还公开了TBM隧道围岩的径向位移测量方法。本发明实现了锚固端头双向固定，一方面在钻孔浆液不饱满时利用双向挡爪固定于钻孔岩面，避免锚固端头悬空而无法读取围岩位移值。另一方面挡爪可双向固定于钻孔岩面上，减少因围岩与浆液不能完全协同变形造成的测量误差。

摘要： 本发明提供一种径向位移传感器及磁悬浮分子泵的转子径向位移检测系统，所述位移传感器包括检测单元和调整单元，所述调整单元用于根据不同磁悬浮分子泵的零件加工和装配精度差异，调整径向位移传感器输出信号的电压幅值。本发明提供的磁悬浮分子泵的转子径向位移检测系统包括上述径向位移传感器，将所述径向位移传感器设置于泵体内，将解调单元和处理单元设置在控制器内，可以实现磁悬浮分子泵与控制器间的互换性，同时能够提高所述径向位移传感器远距离传输时输出信号的信噪比，保证信号质量。

摘要： 本发明公开了一种多点位移计的双向挡爪锚固装置，包括安装在钻孔内的导向管，在导向管上设有多个挡爪开口和渗浆口，在导向管内部设有固定板，在固定板上分别设有用于安装杆体和注浆管的杆体孔和注浆管孔；杆体的内、外两端分别连接有锚固端头和传感器；在锚固端头的外圆周上相对设有两组支撑爪。本发明还公开了TBM隧道围岩的径向位移测量方法。本发明实现了锚固端头双向固定，一方面在钻孔浆液不饱满时利用双向挡爪固定于钻孔岩面，避免锚固端头悬空而无法读取围岩位移值。另一方面挡爪可双向固定于钻孔岩面上，减少因围岩与浆液不能完全协同变形造成的测量误差。

摘要： 本发明公开了一种飞轮储能装置领域，特别涉及一种飞轮储能装置用径向位移传感器定位支架，主要设计要点包括：支架主体、限位压板；支架主体上至少设置2个Z字形支架，Z字形支架中间设置有与径向位移传感器相匹配的贯穿孔；Z字形支架在距离转子圆心近端设置有截面；限位压板通过螺母活动连接在截面上。限位压板下压面中心处设置有与径向位移传感器相匹配的凹槽。限位压板下压面距离转子圆心一端对称设置有定位凸起。定位凸起扣压时紧贴在距离转子圆心一端的截面侧壁。所述的支架主体为与飞轮储能装置上的安装座凸台匹配的四分之一圆的扇形。本发明具有安装方便，产品一致性强，定位精准，易于推广的有益效果。

摘要： 本实用新型提供了一种基于分体式位移传感器的法兰径向位移监测系统，包括分体式位移传感器以及数据采集仪或边缘计算网关，其中分体式位移传感器与数据采集仪或边缘计算网关相连接并传输所测得的位移信号，所述分体式位移传感器由相互分离的限位块和传感器本体组成，限位块和传感器本体通过磁体连接，所述限位块呈“L”字型，限位块和传感器本体共同组成框型结构并分别固定于两个相互连接的法兰上，所述限位块与法兰上远离传感器本体的侧壁之间固定连接有竖垫块。该监测系统能够监测法兰的径向相对位移，具有监测精度高、安装方便的优点。

摘要： 拱顶位移监测装置及边墙径向位移监测装置，其中，隧道模型试验拱顶位移监测装置，用来模拟隧道开挖过程中的拱顶实际收敛位移，包括杆件机构，自下而上由铅块、连接杆、垫片依次焊接构成，所述连接杆置于套管一内获得保护，铅块用于接触隧道动态挖掘模型顶部近层的土体，所述垫片作为传感部件的安装平台；包括校零机构；包括位移计一。隧道模型试验边墙位移监测装置，用来模拟隧道开挖过程中的边墙实际径向收敛位移，包括连接条机构，由连接条、固定杆、套管二构成，连接条呈中心对称；包括校零机构；包括位移计二。具有结构简易、成本较低、操作简便的优点，能够模拟隧道开挖过程中以及开挖后某断面拱顶﹑边墙位移的变化情况。