振子强度

摘要： 以6-311++g**(3df,3pd)为基组,采用B3P86方法研究了SiF2分子在y、z轴方向的外电场(-0.05～0.05 a.u.)下的几何参数、能量、电子结构和能级;在此基础上,采用CIS-B3P86方法研究了外电场下分子的激发特性.结果表明:分子基态参数随电场变化明显.如z方向电场使键长和偶极矩不断减小,总能量先减少后增加,能隙不断减少.激发态的激发能和激发波长随外电场大小和方向变化明显,振子强度受电场方向的影响从而改变了分子的跃迁性能.

摘要： 以6-311+g(3df)为基组,采用B3PW91方法研究了PO2自由基在不同外电场(-0.05～0.05 a.u.)下的基态参数、总能量、偶极矩、电荷分布、HOMO能级、LUMO能级和能隙,在优化构型的基础上,使用相同的基组和同等强度的外电场,采用CIS-DFT方法研究了PO2自由基前9个激发态的激发能、跃迁波长和振子强度.结果表明:PO2的几何参数随电场强度大小及方向变化明显.电场由-0.05 a.u.变化至0.05 a.u.时,体系的总能量先减少后增加,偶极矩不断减少,HOMO能级、LUMO能级和能隙随电场的变化明显.激发态的激发能和波长与外电场有强烈的依赖关系,而振子强度随外电场变化微小.

摘要： 以6-311G(3df)为基组,采用B3LYP方法研究PO分子在不同外电场(-0.04～0.04 a.u.)下的基态参数、总能量、偶极矩、电荷分布、HOMO能级、LUMO能级和能隙,在优化构型的基础上,使用相同的基组和同等强度的外电场,采用CIS-DFT方法研究PO分子前9个激发态能量、激发波长和振子强度.结果表明:PO分子的几何参数随电场强度变化明显.电场由-0.04变化至0.04 a.u.时,体系的总能量先增加后减少;偶极矩不断减小;HOMO能级和LUMO能级受外电场的影响并不明显,但α电子和β电子的能级数值差别较大,二者的能隙随外电场强度的增加呈相反的两种变化.激发态的激发能、跃迁波长电场变化明显,而外电场并没有改变电子的跃迁特性.

摘要： 基于多组态Dirac-Fock方法对类C离子AlⅧ的能级结构以及跃迁参数进行计算.Breit修正和QED修正以及核的有效体积效应和核的质量修正等效应加入到体系的哈密顿量,作为能级和波函数的高阶修正.与实验值和其他计算的理论值做了比较.分析计算结果,计算基态和激发态的能级等数据与实验值和其他理论值符合得比较好.计算的数据弥补了光谱数据的不足,为以后研究AlⅧ的实验奠定了理论基础.

摘要： 研究了类Be的Ni XXV最低40个能级的能级精细结构.利用基于多组态Dirac-Hartree-Fock方程,给出了类Be的Ni XXV的Kα跃迁参数.研究表明,当前所得的理论计算结果其它理论值符合很好,对于将来辨识实验产生的谱线有重要意义.

摘要： 用HFR (Hartree-Fock with relativistic corrections)方法对Rb Ⅴ—Cd ⅩⅥ离子4s24p3和4s4p4组态能级结构做了全面系统的理论计算研究.通过分析能级结构参数的HFR理论计算值与基于实验能级拟合得到的计算值之比值随着原子序数Zc变化的规律,运用广义拟合外推方法预言了这些离子能级结构参数.由此进一步计算了Rh ⅩⅢ,Pd ⅩⅣ,Ag ⅩⅤ和Cd ⅩⅥ离子4s24p3 (4S3/2,2P1/2,3/2,2D3/2,5/2)和4s4p4 (4P1/2,3/2,5/2,2P1/2,3/2,2D3/2,5/2,2S1/2)组态能级以及电偶极跃迁波长与振子强度.研究表明,对于4s24p3组态,单组态近似可以得到较满意的结果;而对于4s4p4组态,只有在考虑了4s24p24d的组态相互作用效应时,计算结果的准确性才能明显得到提高.同时,本文还运用全相对论grasp2K-DEV程序包计算了Rh ⅩⅢ—Cd ⅩⅥ离子组态能级.对于Rh ⅩⅢ离子4s24p3 (2P1/2),Pd ⅩⅣ离子4s24p3 (4S3/2,2P1/2,3/2,2D3/2,5/2)和4s4p4 (2P1/2,3/2,2D3/2,5/2,2S1/2),能级均无实验值;对于Ag ⅩⅤ和Cd ⅩⅥ离子,截至目前还没实验能级数据,没有实验能级值的所有数据均仅来自本文的计算数值.本文计算结果与已有实验值吻合得很好.

摘要： 用HFR (Hartree-Fock with relativistic corrections)方法对Rb Ⅴ—Cd ⅩⅥ离子4s^24p^3和4s4p^4组态能级结构做了全面系统的理论计算研究.通过分析能级结构参数的HFR理论计算值与基于实验能级拟合得到的计算值之比值随着原子序数Z_c变化的规律,运用广义拟合外推方法预言了这些离子能级结构参数.由此进一步计算了Rh ⅩⅢ,Pd ⅩⅣ, Ag ⅩⅤ和Cd ⅩⅥ离子4s^24p^3 (~4S_(3/2),~2P_(1/2,3/2),~2D_(3/2,5/2))和4s4p^4 (~4P_(1/2,3/2,5/2),~2P_(1/2,3/2),~2D_(3/2,5/2),~2_(S_(1/2)))组态能级以及电偶极跃迁波长与振子强度.研究表明,对于4s^24p^3组态,单组态近似可以得到较满意的结果;而对于4s4p^4组态,只有在考虑了4s^24p^24d的组态相互作用效应时,计算结果的准确性才能明显得到提高.同时,本文还运用全相对论grasp2K-DEV程序包计算了Rh ⅩⅢ—Cd ⅩⅥ离子组态能级.对于Rh ⅩⅢ离子4s^24p^3 (~2P_(1/2)), Pd ⅩⅣ离子4S^24p^3(~4S_(3/2),~2P_(1/2,3/2),~2D_(3/2,5/2))和4s4p^4(~2P_(1/2,3/2),~2D_(3/2,5/2,)~2S_(1/2)),能级均无实验值;对于Ag ⅩⅤ和Cd ⅩⅥ离子,截至目前还没实验能级数据,没有实验能级值的所有数据均仅来自本文的计算数值.本文计算结果与已有实验值吻合得很好.

摘要： Using the package GRASP2K based on the multi-configuration Dirac-Fock equation,the en-ergy levels and transitions of each ionization degree of aluminum ions are calculated in detail.By solving the rate equation,the plasma ion concentration and the distribution of average ionization degree with electron density under different densities is given.The theoretical calculation results are in good agreement with the experimental values and other theoretical values,w hich can help to analyze the existing experimental re-sults anddirect the future experiments.%利用基于多组态Dirac-Fock方程的程序包GRASP2K,详细计算铝离子各电离度的能级和跃迁,并通过求解速率方程,确定铝等离子体密度和温度下等离子体中离子的分布,给出不同密度下平均离化度随电子温度的变化关系.理论计算结果与实验值以及其它理论值符合很好,有助于分析已有的实验结果和指导拟开展的实验.

摘要： 本文用全实加关联方法计算了类锂Ti19+离子1s23d～1s2nf(4≤n≤9)的跃迁能、振子强度及1s2nf(n≤9)态的精细结构劈裂.通过确定该Rydberg系列的量子数亏损,进而实现对任意高激发态(n≥10)的能量的可靠预言.将上述分立态振子强度与单通道量子亏损理论相结合,得到在电离阈附近束缚态间的跃迁振子强度与束缚态-连续态跃迁的振子强度密度,从而实现了Ti19+离子量子跃迁特性的全能域理论预言.

摘要： 本文用全实加关联方法计算了类锂V20+离子1s23d-1s2nf的跃迁能和偶极振子强度.依据量子亏损理论,确定了1s2nf系列的量子数亏损,用这些作为能量的缓变函数的量子亏损,实现对该Rydberg系列任意高激发态(n≥10)的能量的可靠预言.将这些分立态振子强度与量子亏损理论相结合,得到在电离域附近束缚态间的偶极跃迁振子强度以及束缚态-连续态跃迁的振子强度密度,从而将V20+离子的这一重要光谱特性的理论预言外推到整个能域.

摘要： 本研究用多组态自洽场方法,结合半经验拟合公式,计算了高离化态类钴Ag20+离子3p63d9-3p53d10,3p63d9-3p63d84p跃迁和振子强度,并与实验符合得较好。

摘要： 本研究利用组态相互作用方法和扭曲波近似方法系统地计算了Xe10+离子的能级、振子强度、辐射跃迁速率以及电子碰撞强度，用得到的原子参数模拟了冕平衡条件下Xe10+离子EUV (Extreme Ultra-violet) 波段(5～20 nm)的发射谱,发射谱的波长位置和相对强度与实验结果符合得较好。结果表明: 在较宽的等离子体条件范围内,发射谱的相对强度对温度和密度不敏感。

摘要： 本文采用鞍点变分方法和鞍点复数转动方法,并考虑相对论修正和质量极化效应,计算了类铍内壳激发态1s2p33Po的俄歇宽度、俄歇电子能量和俄歇分支率.同时还对1s2p33Po态到1s22p3p3Pe态(Z=4～10)的振子强度和辐射跃迁率进行了计算.计算结果和其他理论结果和实验数据符合的很好.

摘要： 用B样条基组展开方法结合模型势计算了里德堡钠原子抗磁谱和相应的振子强度谱.径向和角向均采用高阶B样条基组.计算结果与已有的R-矩阵和多通道量子亏损理论相结合(R-matrix+MQDT)法及其他理论计算结果作了比较,几种理论结果在我们所研究的能区内符合得非常好.本文方法较R-matrix+MQDT法简单,易于推广到交叉电磁场中里德堡原子的精确谱的计算中.

摘要： 本文用多组态HFR方法系统地计算了高剥离类钠CrⅩⅣ-FmXC离子(Z=24～100)单电子组态的能级,相应谱线的跃迁波长,跃迁概率和振子强度.在已有实验的基础上,用自编的Fortran程序对HFR计算的3p2P1/2,3/2能级结果进行了最小二乘拟合计算.从而预测计算了CrⅩⅣ-FmXC离子3s2S1/2-3p2P1/2,3/2跃迁的谱线波长.计算结果与已有的实验值均符合得很好,尤其是与最近测量的实验值相当一致;而与其他理论预测值也基本吻合.

摘要： 在功率超声换能器领域中，轴向极化压电陶瓷圆管的应用非常广泛。本文基于近似解理论，应用表观弹性法，研究圆管形振子的振动，并用COMSOL软件进行仿真，用扫频仪测试。结果表明，表观弹性法在纵径耦合压电陶瓷圆管的振动测试的谐振频率更接近实际值。

摘要： 在功率超声换能器领域中，轴向极化压电陶瓷圆管的应用非常广泛。本文基于近似解理论，应用表观弹性法，研究圆管形振子的振动，并用COMSOL软件进行仿真，用扫频仪测试。结果表明，表观弹性法在纵径耦合压电陶瓷圆管的振动测试的谐振频率更接近实际值。

摘要： 在功率超声换能器领域中，轴向极化压电陶瓷圆管的应用非常广泛。本文基于近似解理论，应用表观弹性法，研究圆管形振子的振动，并用COMSOL软件进行仿真，用扫频仪测试。结果表明，表观弹性法在纵径耦合压电陶瓷圆管的振动测试的谐振频率更接近实际值。

摘要： 一种差分馈电双极化振子组件，包括辐射体和对辐射体差分双馈电的正交相连的一对巴伦支撑臂，辐射体包括正负45度正交的两对振子臂，两对振子臂的正交中心设有十字形短路片；巴伦支撑臂的正面沿中心镜像对称设有微带巴伦，镜像对称的微带巴伦形成一组差分双馈线，巴伦支撑臂的背面沿中心镜像对称设有接地金属层；振子臂和短路片分别支撑于巴伦支撑臂顶部，且振子臂与接地金属层连接，短路片与微带巴伦连接。对辐射体进行差分双馈电，使得振子臂表面上的电流分布更加趋于完全一致，方向图收敛性好，并获得了高隔离度、高交叉极化比，以及良好的阻抗带宽，另外通过每对差分馈线终端短路和两路极化的差分馈线交叉短路，使两路极化具有高度的相似性。

摘要： 本发明是提供一种叉股间均衡的音叉型振子和使用该音叉型振子的振动陀螺、以及使用该振动陀螺的电子装置和音叉型振子的制造方法。本发明的技术方案是，音叉型振子(10)包括：具有一个主面和另一主面的、呈直尺片状的振动部(13)；设置在该振动部的另一主面并沿纵向方向的一个端部一侧的基台部(14)；以及沿纵向方向将所述振动部分割成沿宽度方向左右对称的两个或两个以上叉股部(16，17)用的缝隙(15)；所述缝隙以还切削所述基台部上的振动部一侧的一部分的方式形成。

摘要： 组装压电振子，使其在振动片与塞座之间用导电性树脂的连接层相对于将前端部分加工成U字形开口的扁片状的引线形成间隙。在该压电振子中，可以由引线前端部分的弹性吸收冲击。另外，在形成连接层之前，用UV硬化型树脂在前端部分与振动片之间形成临时固定层，或可以通过预先在前端部分或振动片之一上涂敷银膏来改善作业性，因而能以低廉的价格大量生产耐冲击性高、高温放置时频率变化小的可靠性高的压电振子单元。

摘要： 在具有一端为开放端的筒状的外壳11和封闭该外壳11的开放端的管座12的压电振子容器10中,管座12的外周面和外壳11的内周面分别具有略呈椭圆形状或椭圆形状。将管座12压入外壳11的开放端中时的压入余量从外壳11的长径侧向短径侧单调地增加。因此,在垂直应力小的短径部分115、125压入余量大,而在拉伸应力大的长径部分116、126压入余量小,所以,不会发生由于封闭不良或外壳11的破裂引起的气密不良。这样,便可提供使用椭圆或略呈椭圆的外壳也不发生气密不良、进而压电振动片与外壳内周也不会接触的压电振子容器、使用该压电振子容器的压电振子、装配该压电振子的电路基板和压电振子的制造方法。

摘要： 一种包括谋求激励电平特性的改善的新颖结构的AT切的晶体振子及晶体振子中间物以及晶体振子的制造方法。本发明的晶体振子(10)包括：AT切的晶体片(20)，平面形状为长方形状，将与晶体的X轴平行的方向设为长边；激振用电极(21a)及激振用电极(21b)，设置于所述晶体片的表背；及容器(30)，安装晶体片。在将所述晶体片的厚度表示为T，将设置于所述晶体片的表背的所述激振用电极的厚度的合计值表示为t时，两者的比即t/T为0.026～0.030。或在将晶体片的设置有激振用电极的区域中的晶体的质量表示为M，将所述区域中的所述表背的激振用电极的质量表示为m时，两者的比即m/M为0.192～0.216。

摘要： 本发明公开了一种永磁振子活塞组件，适于在变化的磁场内运动，所述永磁振子活塞组件包括活塞本体及永磁组件，所述永磁组件包括第一永磁体及第二永磁体，所述第一永磁体置于所述活塞本体的中央区域，所述第二永磁体环绕于所述第一永磁体外围置于所述活塞本体上，所述第一永磁体及所述第二永磁体位于所述活塞本体的轴向方向的同一侧的极性相反，藉由变化的磁场对所述第一永磁体及第二永磁体的磁力变化而带动所述活塞本体作直线往复运动；本发明的永磁振子活塞组件的结构简单、重量轻、成本低及适于在变化的磁场内运动；本发明还提供了一种异步推挽式电磁振子压缩机及一种异步双推挽式电磁振子压缩系统。

摘要： 一种差分馈电双极化振子组件，包括辐射体和对辐射体差分双馈电的正交相连的一对巴伦支撑臂，辐射体包括正负45度正交的两对振子臂，两对振子臂的正交中心设有十字形短路片；巴伦支撑臂的正面沿中心镜像对称设有微带巴伦，镜像对称的微带巴伦形成一组差分双馈线，巴伦支撑臂的背面沿中心镜像对称设有接地金属层；振子臂和短路片分别支撑于巴伦支撑臂顶部，且振子臂与接地金属层连接，短路片与微带巴伦连接。对辐射体进行差分双馈电，使得振子臂表面上的电流分布更加趋于完全一致，方向图收敛性好，并获得了高隔离度、高交叉极化比，以及良好的阻抗带宽，另外通过每对差分馈线终端短路和两路极化的差分馈线交叉短路，使两路极化具有高度的相似性。

摘要： 组装压电振子,使其在振动片与塞座之间用导电性树脂的连接层相对于将前端部分加工成U字形开口的扁片状的引线形成间隙。在该压电振子中,可以由引线前端部分的弹性吸收冲击。另外,在形成连接层之前,用UV硬化型树脂在前端部分与振动片之间形成临时固定层,或可以通过预先在前端部分或振动片之一上涂敷银膏来改善作业性,因而能以低廉的价格大量生产耐冲击性高、高温放置时频率变化小的可靠性高的压电振子单元。

摘要： 本实用新型公开了一种永磁振子活塞组件，适于在变化的磁场内运动，所述永磁振子活塞组件包括活塞本体及永磁组件，所述永磁组件包括第一永磁体及第二永磁体，所述第一永磁体置于所述活塞本体的中央区域，所述第二永磁体环绕于所述第一永磁体外围置于所述活塞本体上，所述第一永磁体及所述第二永磁体位于所述活塞本体的轴向方向的同一侧的极性相反，藉由变化的磁场对所述第一永磁体及第二永磁体的磁力变化而带动所述活塞本体作直线往复运动；本实用新型的永磁振子活塞组件的结构简单、重量轻、成本低及适于在变化的磁场内运动；本实用新型还提供了一种异步推挽式电磁振子压缩机及一种异步双推挽式电磁振子压缩系统。

摘要： 本实用新型公开了一种基站天线，包括一反射板和多个固定在该反射板上的低频振子和高频振子，且至少部分高频振子放置在低频振子里并与该低频振子共轴设置。其中低频振子包括一平衡器和从平衡器上延伸出来的四个偶极子，所述平衡器具有一底座和从底座上延伸出来的四对平衡臂。所述每一对平衡臂均具有一倾斜向上延伸的延伸臂和一从延伸臂向上弯折延伸的支撑臂。由于平衡臂的延伸臂斜向上延伸，而支撑臂从延伸臂向上弯折延伸，从而可增大平衡臂与设置在该低频振子内的高频振子之间距离，从而可以减小低频振子和高频振子之间的耦合。