残余应力分布
残余应力分布的相关文献在1981年到2022年内共计124篇,主要集中在金属学与金属工艺、建筑科学、机械、仪表工业
等领域,其中期刊论文68篇、会议论文6篇、专利文献148485篇;相关期刊56种,包括燕山大学学报、中国学术期刊文摘、焊接技术等;
相关会议6种,包括北京力学会第21届学术年会暨北京振动工程学会第22届学术年会、中国力学学会2009学术大会、第五届中国热处理活动周等;残余应力分布的相关文献由361位作者贡献,包括冯平法、吴志军、宋文涛等。
残余应力分布—发文量
专利文献>
论文:148485篇
占比:99.95%
总计:148559篇
残余应力分布
-研究学者
- 冯平法
- 吴志军
- 宋文涛
- 张建富
- 徐春广
- 郁鼎文
- 靳鑫
- 马原
- 刘学术
- 彭启凤
- 房元斌
- 李玉坤
- 殷咸青
- 王垒超
- 王鄯尧
- 蒋毅
- 万娱
- 乔亮
- 于小杰
- 任军学
- 任林昌
- 傅惠民
- 冯淑路
- 刘兴胜
- 刘勇
- 刘帅
- 刘平
- 刘强强
- 刘成
- 刘敏
- 刘海洋
- 刘红伟
- 刘蕴韬
- 加田雅博
- 卢健
- 吴迪
- 周金华
- 大井和树
- 孟宪伟
- 宋世伟
- 宋晓磊
- 崔轶
- 常俊豪
- 廖威
- 张丽娟
- 张传超
- 张勇波
- 张华清
- 张林杰
- 张永安
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黄健康;
李奇;
于晓全;
刘光银
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摘要:
在高强管线钢的工程应用过程中,较高的焊接残余应力会导致焊缝产生应力腐蚀和疲劳裂纹以至失效。简要介绍了高强度管线钢的焊接方法,对比了传统电弧焊与先进焊接方法的工艺特点,以及不同焊接方法的残余应力分布,概述了通过无损检测手段进行残余应力分析的相关研究结果,并通过数值模拟进行了焊接残余应力的对比和分析。指出,通过不同的数值模型及有限元分析等手段,可快速获得不同焊接方法的接头残余应力分布,以便于对焊接工艺进行调整。
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李冉;
梅乾龙;
周玲;
周大勇
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摘要:
研究钢结构焊修中多焊缝连接板件在焊接过程中温度场变化和焊后残余应力分布情况,以“三板两平行焊缝”焊件为研究对象,建立有限元模型,基于实际施工情况对焊接过程进行仿真,获取焊接过程中的温度场特征和残余应力分布情况。通过计算和分析获取整个焊件上的温度场和残余应力分布情况,总结温度场和残余应力场分布特征规律,为实际维修规划、工艺设计和生产施工提供参考与借鉴。
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郭一行;
孙东明;
王斌
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摘要:
基于弹塑性变形理论,利用ANSYS LS-DYNA建立了V形辊的七辊矫直机的三维有限元模型,对V形辊辊式矫直过程进行分析.进行了下压量的参数设计,并分析了不同下压量下,菱形型材在矫直过程中的变形及矫直后的残余应力分布规律.结果 表明:菱形型材被矫直后残余应力主要分布在边界处,随着下压量的增大最大残余应力先减小后增大.通过有限元仿真确定了截面尺寸为22 mm×22 mm菱形型材的最佳下压量.结果 表明:该下压量下,被矫直件矫直后的平直度满足精度要求,且仿真结果与实验结果相一致,验证了理论模型的正确性.
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张振华;
刘东阳;
赖博渊;
孙志军;
唐迪
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摘要:
通过设定不同钢化应力、硫化镍粒径及距中心面位置、玻璃厚度,计算出不同条件下钢化玻璃内部应力,得到了残余应力分布曲线及自爆临界曲线,并结合80例钢化玻璃自爆源样品测试,讨论了降低自爆率的途径。
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刘明磊
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摘要:
借助有限元分析手段对X80管线钢对接接头的残余应力进行仿真计算,得到残余应力分布情况.采用X射线衍射法和盲孔法对预测结果进行试验验证.结果表明,周向残余应力总体变化趋势呈现先增大,稳弧后应力平稳达到峰值位置保持,在接近收弧位置,残余应力值减小;轴向残余应力总体变化趋势呈现先增大,残余应力达到峰值位置后平稳下降.残余应力仿真预测结果与两种测量方法所得结果相吻合,X射线衍射法结果高于盲孔法应力结果.通过有限元仿真技术预测应力较大位置,此技术对有效防止应力腐蚀开裂有一定的工程应用指导意义.
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汪骥;
毛远;
李瑞;
刘玉君
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摘要:
焊接变形一直是困扰船舶建造质量的关键问题,变形由焊后残余应力产生.为了预测残余应力的分布情况,本文针对薄板对接焊采用支持向量机(SVM)算法,以薄板的长、宽、厚、焊接电流、电压、焊接速度及焊接形式共7个主要特征参数为模型的输入量,分别建立以薄板对接焊残余纵向拉应力分布宽度Wb、高应力区宽度B1和残余拉应力极大值S为目标的预测模型.结果 表明,支持向量机预测模型具有较高的预测精度和推广价值.
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杜兴明;
孙建亮;
李凯;
李硕
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摘要:
本文对楔形板在矫直时矫直机下辊倾斜进行了研究,分析了下辊水平与倾斜两种状态下的矫直特点,并基于线性递减矫直方式对楔形板矫直过程进行了有限元模拟,分析了楔形板在下辊水平与倾斜两种情况下的矫后残余应力.研究结果表明:在楔形板矫直过程中,根据楔形板坡度合理调整矫直机下辊倾斜角度,矫直后的楔形板残余应力越小,矫直效果越好;楔形板坡度越大,下辊倾斜状态对楔形板矫直的作用效果越明显.
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童乐为;
王婕;
牛立超;
艾立文;
赵晓林
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摘要:
采用分割法对国产Q460C、Q690D和Q960D 3种高强度钢沿焊接H形截面纵向分布的残余应力进行了测量,以研究钢材强度、板件宽厚比、板件厚度、焊缝类型和焊接工艺等因素对残余应力分布的影响.板件厚度选用10 mm和20 mm,板件边缘采用火焰切割,焊缝类型为对接与角接组合焊缝(K型熔透焊缝)和角焊缝,焊接方式为CO2气体保护焊和埋弧焊.试验结果表明:在所介绍的焊接工艺下,板件的残余应力值与钢材名义屈服强度无直接关系;翼缘焊缝区域的最大残余拉应力值与板件宽厚比无关;翼缘和腹板的残余压应力值分别随着板件宽厚比和板厚的增大而减小;翼缘和腹板的残余压应力值随着与焊缝区域距离的增大而呈现先增大后减小的趋势,部分转变为残余拉应力;焊缝类型和焊接工艺通过影响热源输入点的位置和深度而影响残余应力值.
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李海胜;
刘冬欢;
尚新春
- 《北京力学会第21届学术年会暨北京振动工程学会第22届学术年会》
| 2015年
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摘要:
厚壁管道经冷弯工艺后,管道弯曲段可能会由于塑性硬化和包辛格效应等使其力学性能和结构发生变化,如管道弯曲内外弧壁厚变薄或变厚、弯曲管道椭圆度的变化、管道弯曲内弧出现褶皱等,从而弯曲管道内存在一定残余应力,使其在服役过程中更加容易失效破坏.文中通过采用ANSYS/LS-DYNA程序对缠绕拉拔式无芯冷弯工艺成型的180°弯曲厚壁管道内残余应力的分布规律进行了研究,并考虑了服役环境下有无内压的影响.结果表明,冷弯回弹后管道内弧段45°和90°位置内外壁分别出现明显残余应力集中现象;管道外弧段残余应力较小且分布较均匀;在有内压的情况下,冷弯管道残余应力分布较无内压情况下变化不大,但峰值略有降低.文中相关结果为径厚比较小的厚壁管道冷弯工艺提供参考,降低管道弯曲残余应力,保证管道服役安全.
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WANG Wei-yong;
王卫永;
LI Guo-qiang;
李国强
- 《第八届全国结构抗火技术研讨会》
| 2015年
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摘要:
高强钢具有较高的强度,良好的加工性能.近年来在我国建筑结构中得到了应用并逐渐推广.高强钢不耐火,在火灾作用下强度和刚度急剧退化,我国目前应用较多的高强钢主要是Q460结构钢.普通钢结构的抗火性能研究成果已有很多,但针对高强度Q460钢结构抗火性能的研究还不多,本文主要介绍了作者近年来在高强度Q460钢结构抗火性能方面开展的系列研究成果.内容包括:高强度Q460钢材高温下和高温后的力学性能,高强度Q460钢材高温蠕变性能,高强度Q460钢焊接截面高温下残余应力分布,高强度Q460约束钢柱抗火性能,高强度Q460钢梁抗火性能,高强度Q460钢短柱高温下局部稳定性能,高强度Q460钢柱受火后力学性能等.最后指出目前研究中的不足和对未来的研究进行了展望.
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高秋然;
刘勇;
河南省有色金属材料科学与加工技术重点实验室;
刘平;
宋晓磊;
李高林;
李冬生
- 《第五届中国热处理活动周》
| 2008年
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摘要:
在采用矩形梁弯曲试验进行应变分布测试结果的基础上,对固溶态及随后经过不同形变热处理的Cu-Cr-Zr合金,利用勒让德多项式作为裂纹柔度法中的插值函数对合金线材残余应力大小及分布进行了计算。计算结果表明:经固溶-时效-变形处理后Cu-Cr-Zr合金,虽未改变应力分布状态,但残余应力值、尤其是表层与次表层残余应力差由780 MPa明显降低为80 MPa;可初步确定Cu-Cr-Zr合金线材加工工艺为950 °C×1 h固溶→变形率为40%的一次拉拔变形→480 °C×2 h时→变形率为75%的二次拉拔变形。
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张占宽;
习宝田
- 《2006’北京国际木工刀具高新技术研讨会》
| 2006年
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摘要:
本文综合分析了圆锯片在工作中受到的离心应力、切削热应力以及辊压和锤击适张产生的适张残余应力,并分析了这两种适张方法的优点和不足.为了取长补短,提出了多点加压适张新方法,即用球面、柱面或锥面等压头对锯片进行加压适张.研究中用X射线应力检测仪对圆锯片表面的残余应力和球面多点加压适张后锯片内的残余应力进行了测定.结果表明,在锯片表面切向,当X射线入射方向不同时,所测试的应力值有很大差别,而在径向这种差别很小.球面多点加压适张方法所获得的应力分布曲线相当理想,即适张获得的残余应力几乎全部抵消了锯片在工作中受到的离心应力和热应力之和.这表明多点加压是一种很有开发价值的圆锯片适张新方法.此外,X射线检测时,在适张前后,锯片切线方向皆为拉应力,而径向为压应力.经电解抛光10μm后,无论径向还是切向,所测得应力的绝对值都有不同程度的下降.由于机加工的影响,在锯片中心孔边缘、锯片外缘和槽孔附近都会存在一定的残余应力.
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- 太原理工大学
- 公开公告日期:2022-01-28
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摘要:
本发明公开一种冷轧精密极薄带材残余应力分布的测定方法,包括:取材,截取极薄带材样品,对极薄带材样品表面油脂进行清理;初步制样,依次由下至上将透气毡、基底板、聚氨酯膜、极薄带材样品、带孔隔离膜、压板、透气毡,叠放制得试样,将试样放进耐高温真空袋;一次制样,将耐高温真空袋放置在钢化玻璃板上后进行加热加压处理;一次测量,将所得试样进行条状切割后,通过显微镜测试条状试样两侧切槽宽度分布;二次制样,依次由下至上将透气毡、试样、带孔隔离膜、压板、透气毡,叠放至耐高温真空袋内,重复一次制样步骤,制得第二试样;二次测量,重复一次测量步骤,对第二试样进行条状切割后通过显微镜测试切槽宽度分布,得到残余应力分布。
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