水力参数

摘要： 深水大尺寸井眼提高泵排量钻进时,易导致钻井液循环压耗增加、泵功率利用率低和井底压力增加等问题,提出一种通过在井筒变径处钻杆上安装分流短节,实现钻井液双循环的方法,基于钻井水力参数优化理论和数值模拟方法,研究分流短节对井筒变径处环空钻井液返速、钻井水力参数和钻杆结构安全性的影响。结果表明安装分流短节后井筒变径段环空钻井液的返速有明显提升;当分流喷嘴直径为14 mm时携岩效果最好;增大泵排量后,与未安装分流短节的常规钻井方法相比,分流短节不仅能有效提升井筒变径段环空钻井液返速,还可以降低钻井泵大排量引起的循环压耗;合理的结构设计可确保钻杆钻进的安全性;所得结论可为深水大尺寸井眼高效、安全钻进提供参考。

摘要： 钻井中井内钻井液喷空是一种严重的井控事故,由于常规井控方法无法使用,研究井内喷空时的非常规压井方法就十分必要。目前钻救援井直接与喷井连通,采用动力压井进行压井的技术已成为三级井控处理的首选方案。动力压井不同于常规的压井方法。为了设计动力压井的关键水力参数,采用理论研究与商业软件计算相结合的方法,对某油田一口救援井的动力压井参数进行了优化;基于OLGA软件,建立了能够仿真救援井动力压井过程的软件模型,对提出的四套压井方案分别进行了模拟。基于此,分析得出三点结论:压井液密度适当地低于地层孔隙压力,有利于快速高效地压井;钻杆泵入排量与环空排量之比为1:3,两者的井口注入泵压相等;大排量地泵入油田水能压封喷层。所得结论可为深层救援井的动力压井提供借鉴意义。

摘要： 建立了HL-2M装置偏滤器水冷流道的等效三维模型,模拟分析了冷却水系统负载的温度和压降。构建了冷却系统的一维流体模型,分析了冷却系统工程设计的水力参数,并与模拟结果进行了比较,结果符合得较好。

摘要： 海上油气田勘探开发面临诸多挑战和风险,其中井喷失控是颠覆性风险。救援井是处置井喷失控的有效手段。本文基于动态压井基本原理,在深入分析救援井动态压井水力参数设计方法的基础上,结合动态压井水力参数设计和实验结果分析,形成了符合现场动态压井施工的水力参数设计的思考与建议,希望对救援井动态压井作业提供参考。

摘要： 丁坝区鱼类栖息地研究对河流生态保护具有重要意义,基于三维水流数学模型,探讨了正挑丁坝区鱼类栖息地水力生境指标的分布特征,结果表明:①水流流速随弗劳德数Fr的增大而增大,坝后回流区宽度逐渐减小,主流区沿程从急变流变为渐变流,并逐渐恢复为均匀流;②主流区和回流区流速梯度G较小,G>2的区域主要集中在水槽左右两岸和丁坝坝头附近,横断面上G随弗劳德数Fr的增大而减小;③丁坝上游至下游剖面动能梯度M的分布特征与G相似,M高值区出现在水槽右岸及坝头附近相对槽宽B^(+)=0.25~0.40区段,但水槽左岸的M值较小且沿程变化不大;④丁坝上游流速适宜度S_(u)随Fr的增大而减小,丁坝和丁坝下游断面S_(u)随Fr的增大而增大;丁坝下游回流区的S_(u)较小,一般不超过0.3,而主流区的S_(u)可能超过0.8,表明该区域鱼类产卵栖息条件较好。研究结果可为丁坝区鱼类资源保护和生态航道工程建设提供参考。

摘要： 旋转喷头射流工具能产生高速射流,并且在射流反冲力作用下推动喷头旋转,形成复杂的旋转射流,可实现油管和套管高效清洗。以7000 m井深条件下Φ73 mm油管为例,设计了与Φ44.5 mm连续管配套的Φ54 mm系列旋转喷头射流工具,开展了旋转喷头射流工具水力参数优化,并利用计算流体力学方法对工具结构参数进行优选。研究表明:当排量为270 L/min时旋转喷头射流工具的射流速度约为170 m/s,系统总压耗约为42 MPa,可以满足清洗要求;随着侧向喷嘴偏移半径增加,侧向喷嘴产生的反冲击力矩近似线性增加,其对壁面冲击压力先降低后升高;随着倾斜角度的增加,倾斜喷嘴对油管内壁冲击压力增加;转速在60~360 r/min内,倾斜喷嘴对壁面冲击压力变化不大;最优的结构参数组合为侧向喷嘴偏移半径12 mm、倾斜喷嘴倾斜角度75°、前倾喷嘴角度15°。该研究可为旋转喷头射流工具现场施工和参数优化提供指导。

摘要： 科学使用羧甲基纤维素钠(CMC)实现保水控盐对于滨海壤砂盐碱土改良具有重要意义,而明晰CMC对滨海壤砂土水分运动规律的影响是科学使用CMC的重要基础。为研究施加CMC滨海壤砂土水分运动规律,本文通过开展一维垂直土柱积水入渗试验,探索不同CMC施量(0、0.1、0.2、0.4、0.6 g·kg^(–1))对壤砂土入渗特性、水分分布和土壤水力参数的影响。结果表明,施用CMC土壤的最终累积入渗量增加了4.90%~15.17%、达到预设湿润锋深度的入渗时间增加了61.90%~604.73%;Philip入渗模型参数吸渗率S和Green-Ampt模型参数KsSf均随CMC施量的增加而减少,吸渗率S和平均土壤水扩散率与CMC施量之间的数学关系分别可用二次多项式和指数函数来表示;CMC增强了土壤的持水能力,土壤剖面含水量提高了0.72%~3.74%;CMC通过改变土壤结构影响了土壤水力参数,滞留含水率θr、饱和含水率θs及进气吸力倒数α均与CMC施量呈正相关关系,而与饱和导水率Ks和形状系数n成反比关系。通过对变异系数CV的分析发现,CMC对饱和导水率Ks和进气吸力倒数α影响表现为中等差异,对滞留含水率θr、饱和含水率θs和形状系数n表现为弱差异。研究结果揭示了CMC对滨海壤砂土减渗保水的内在机理,为滨海盐碱地的改良提供了理论参考。

摘要： 现场使用的钻头与所钻地层的匹配程度较差,导致钻井速度缓慢,需在常规优选钻头的基础上对因子选取进行补充,考虑水力参数对钻头选型的影响.鉴于此,采用因子分析方法对吐哈盆地玉北区块实钻钻头进行了选型,选型中增添了水力参数(排量、立管压力、喷射速度和钻头水功率)作为影响因子,并与仅考虑破岩参数作为优选钻头结果进行对比,分析了增添水力参数后对钻头选型产生的影响.分析结果表明:机械钻速与立管压力呈线性关系,与排量呈二次多项式关系,与钻头水功率呈对数关系,与喷射速度呈指数关系;应用给定的钻井水力参数钻进,YB-1井克拉玛依组、梧桐沟组和桃东沟组平均机械钻速分别达到7.12、6.62和4.51 m/h,与邻井同一地层相比分别提高25.35％、26.58％和22.61％.所得结论可为吐哈盆地玉北区块的钻头优选提供参考.

摘要： 深水钻井过程中钻井液从套管环空返至隔水管段时,由于隔水管段环空尺寸突然增大,钻井液流速降低,携岩效率下降,从而导致钻井事故的产生,而深水区域目的层压力窗口非常小,难以通过增大海上平台钻井泵排量的方法来提高隔水管段携岩效率.鉴于此,基于井筒流动与传热理论,考虑钻井液流变性随温度变化特性,提出了深水钻井增压管线开启判别方法及流程,给出了主井筒内钻井液排量上、下限的计算方法和增压管线排量参数的优化方法.以南海LS-x深水井为例,分析了增压管线开启判别流程及主井筒和隔水管段排量优选计算过程.研究结果表明:深水窄密度窗口目的层一般需要开启增压管线辅助携岩,深水钻井常用的HEM水基钻井液体系在低温下具有较高黏度,有利于隔水管内携岩;增压管线开启后隔水管流动摩阻增大,导致井底ECD略增大,但影响程度非常低,通常情况下增压管线排量在额定排量范围内只需考虑其携岩效率即可.研究成果可为深水钻井水力参数优化和作业安全提供理论参考.

摘要： 深水钻井泵压的设计和控制是深水水力参数优化的重要环节,也是影响深水钻井作业效率的关键因素.针对中海油海外项目某深水井钻井过程中遇到的泵压异常问题进行了研究分析,结果表明,深水低温环境导致的钻井液黏度过大是造成泵压异常的最主要原因.现场实例证明,合理确定钻井液流变性能对泵压控制尤为关键.基于分析结果,对水力参数优化提出了改进建议.

摘要： 控压钻井技术不断推广应用,对钻井水力参数计算精度有了高要求.罗伯逊-斯蒂夫(罗-斯)流变模型能够很好地描述钻井液流变性,本文基于幂律广义流性指数水力计算方法建立了该模型的水力计算新方法.根据罗宾诺维斯基-莫纳方程得到了其管流流量表达式,基于槽流模型给出了其同心环空流量计算式.并与传统方法进行了对比分析,证明新方法所得流量式较传统方法精度高.经理论推导定义了该模型的管流广义流性指数,同时将其扩展用到环空,定义了适用于该模型的环空广义流性指数及有效管径.通过广义有效管径将罗-斯管流、环空流与牛顿管流相关联.通过理论推导得到了广义雷诺数的表达式,且不以流性指数是常数为前提,进而建立了统一水力参数计算模型.与室内试验数据对比分析表明,该方法计算所得水力参数与实测数据吻合很好.该方法的提出为罗-斯流变模型的广泛应用打下了理论基础.

摘要： 控压钻井技术不断推广应用,对钻井水力参数计算精度有了高要求.罗伯逊-斯蒂夫(罗-斯)流变模型能够很好地描述钻井液流变性,本研究基于幂律广义流性指数水力计算方法建立了该模型的水力计算新方法.根据Rabinowitsch-Mooney方程得到了其管流流量表达式,基于槽流模型给出了其同心环空流量计算式.并与传统方法进行了对比分析,证明新方法所得流量式较传统方法精度高.经理论推导定义了该模型的管流广义流性指数,同时将其扩展用到环空,定义了适用于该模型的环空广义流性指数及有效管径.通过广义有效管径将罗-斯管流、环空流与牛顿管流相关联.通过理论推导得到了广义雷诺数的表达式,且不以流性指数是常数为前提,进而建立了统一水力参数计算模型.与室内试验数据对比分析表明,该方法计算所得水力参数与实测数据吻合很好.该方法的提出为罗-斯流变模型的广泛应用打下了理论基础.

摘要： 通过忽略圣维南方程中对流项所得到的一维重力波模型,具有可操作性强、数值计算速度快等优点,能否将其应用于溃坝洪水模拟中,有待于实验验证,截至目前尚无这方面研究工作的文献报道.本研究在一个大尺度水槽中开展了系列实验,选取了上下游初始水深比分别为0、0.1、0.4三种典型工况,从水深、流量等多个水力参数对重力波模型计算结果与实验数据进行了深入细致的比较.研究发现在下游有水时,重力波模型计算的渐进流区相比实验结果明显变短,当水深比为0.1时,重力波模型计算结果出现稳态区不断向上游发展的情况,与实验中稳态区向下游发展的情况正好相反;当水深比为0.4时,重力波模型计算的水深、流量在稳态区与实验值相差较小,具有一定的参考价值.下游无水时,重力波模型计算的结果显示下游存在一个水力参数不变的区域,与实验观测结果截然不同,此时重力波模型已不再适用于描述瞬溃水流.分析结果可为应用一维重力波模型模拟渍坝洪水提供重要参考.

摘要： 基于夹砂层特性对入渗率和累积入渗量随时间变化的影响,分别探讨了夹砂层埋深、厚度、水力参数的作用.研究表明:湿润锋到达夹砂层上界面后,层状夹砂土柱的入渗过程与均质土入渗表现出明显不同.夹砂层埋深、厚度、水力参数的增大,使得夹砂层入渗持时延长和同一时刻的累积入渗量增加,但埋深和水力参数变化与延长时间不成等比例上升,而水力参数基本保持等比例.同时发现,埋深越大,埋深变化引起同一时刻累积入渗量差异越小;水力参数越大时,水力参数的改变对同一时刻累积入渗量的影响越不明显.正确了解夹砂层内部特性对雨水入渗的影响,将有助于准确把握不同地质下含砂层的入渗分析,对指导水力工程有重要的实际意义.

摘要： 介绍了广西某铸造车间屋面长天沟终端自由跌水排除屋面雨水达到5年的成功经验,可供设计准压力流屋面雨水排水系统的参考.实践证明终端无跌水的短天沟难于解决底坡设计难题。长天沟水力参数宜采用标准化，方便施工和设计。建议建施图天沟只注明净宽和找坡方向，不出现i的具体数值，但水施图应写上i=0. 003的字样，耐心等待通过施工图审查后，以内部资料形式编写计算书。

摘要： 研发一种新型蒸汽发生器必须进行一定规模的工程验证试验.清华大学核能与新能源技术研究院在其实验基地建设了高温气冷堆示范工程(HTR-PM)螺旋管式直流蒸汽发生器的工程验证试验回路(engineering test facility for steam generator,ETF-SG).工程验证试验回路能够模拟HTR PM运行参数,可对HTR-PM蒸汽发生器一个换热组件进行1∶1的工程验证试验.回路设计热功率10MW,氦回路设计压力8MPa,最高设计温度800°C,二回路设计压力18MPa,最高设计温度600°C.在工程验证试验回路上针对高温气冷堆蒸汽发生器完成了几十项热工水力试验,对蒸汽发生器的温度均匀性、堵管后温度分布及其温度展平调节、热工水力瞬态特性、两相流不稳定性等进行了试验研究,验证了HTR-PM螺旋管式直流蒸汽发生器的热工水力和结构设计,并为其调试、运行、低功率及启停工况参数的确定提供了重要数据和参考.

摘要： 研发一种新型蒸汽发生器必须进行一定规模的工程验证试验.清华大学核能与新能源技术研究院在其实验基地建设了高温气冷堆示范工程(HTR-PM)螺旋管式直流蒸汽发生器的工程验证试验回路(engineering test facility for steam generator,ETF-SG).工程验证试验回路能够模拟HTR PM运行参数,可对HTR-PM蒸汽发生器一个换热组件进行1∶1的工程验证试验.回路设计热功率10MW,氦回路设计压力8MPa,最高设计温度800°C,二回路设计压力18MPa,最高设计温度600°C.在工程验证试验回路上针对高温气冷堆蒸汽发生器完成了几十项热工水力试验,对蒸汽发生器的温度均匀性、堵管后温度分布及其温度展平调节、热工水力瞬态特性、两相流不稳定性等进行了试验研究,验证了HTR-PM螺旋管式直流蒸汽发生器的热工水力和结构设计,并为其调试、运行、低功率及启停工况参数的确定提供了重要数据和参考.

摘要： 研发一种新型蒸汽发生器必须进行一定规模的工程验证试验.清华大学核能与新能源技术研究院在其实验基地建设了高温气冷堆示范工程(HTR-PM)螺旋管式直流蒸汽发生器的工程验证试验回路(engineering test facility for steam generator,ETF-SG).工程验证试验回路能够模拟HTR PM运行参数,可对HTR-PM蒸汽发生器一个换热组件进行1∶1的工程验证试验.回路设计热功率10MW,氦回路设计压力8MPa,最高设计温度800°C,二回路设计压力18MPa,最高设计温度600°C.在工程验证试验回路上针对高温气冷堆蒸汽发生器完成了几十项热工水力试验,对蒸汽发生器的温度均匀性、堵管后温度分布及其温度展平调节、热工水力瞬态特性、两相流不稳定性等进行了试验研究,验证了HTR-PM螺旋管式直流蒸汽发生器的热工水力和结构设计,并为其调试、运行、低功率及启停工况参数的确定提供了重要数据和参考.

摘要： 研发一种新型蒸汽发生器必须进行一定规模的工程验证试验.清华大学核能与新能源技术研究院在其实验基地建设了高温气冷堆示范工程(HTR-PM)螺旋管式直流蒸汽发生器的工程验证试验回路(engineering test facility for steam generator,ETF-SG).工程验证试验回路能够模拟HTR PM运行参数,可对HTR-PM蒸汽发生器一个换热组件进行1∶1的工程验证试验.回路设计热功率10MW,氦回路设计压力8MPa,最高设计温度800°C,二回路设计压力18MPa,最高设计温度600°C.在工程验证试验回路上针对高温气冷堆蒸汽发生器完成了几十项热工水力试验,对蒸汽发生器的温度均匀性、堵管后温度分布及其温度展平调节、热工水力瞬态特性、两相流不稳定性等进行了试验研究,验证了HTR-PM螺旋管式直流蒸汽发生器的热工水力和结构设计,并为其调试、运行、低功率及启停工况参数的确定提供了重要数据和参考.

摘要： 研发一种新型蒸汽发生器必须进行一定规模的工程验证试验.清华大学核能与新能源技术研究院在其实验基地建设了高温气冷堆示范工程(HTR-PM)螺旋管式直流蒸汽发生器的工程验证试验回路(engineering test facility for steam generator,ETF-SG).工程验证试验回路能够模拟HTR PM运行参数,可对HTR-PM蒸汽发生器一个换热组件进行1∶1的工程验证试验.回路设计热功率10MW,氦回路设计压力8MPa,最高设计温度800°C,二回路设计压力18MPa,最高设计温度600°C.在工程验证试验回路上针对高温气冷堆蒸汽发生器完成了几十项热工水力试验,对蒸汽发生器的温度均匀性、堵管后温度分布及其温度展平调节、热工水力瞬态特性、两相流不稳定性等进行了试验研究,验证了HTR-PM螺旋管式直流蒸汽发生器的热工水力和结构设计,并为其调试、运行、低功率及启停工况参数的确定提供了重要数据和参考.

摘要： 本申请提供了一种粗糙水力裂缝内支撑剂参数的确定方法、装置和设备，其中，该方法包括：获取多对压裂后的岩块样本、岩板样本和各个压裂后的岩块样本中裂缝的粗糙表面形貌数据；将粗糙表面形貌数据分别导入到3D打印机中得到多块可视化裂缝模具；利用多块可视化裂缝模具分别在多个预设支撑剂参数下进行铺砂得到在各个预设的裂缝表面粗糙度影响下的铺砂结果；分别在多个预设支撑剂参数下进行铺砂后的导流能力测试得到多组裂缝导流能力；根据多组铺砂结果、裂缝导流能力，确定各个预设的裂缝表面粗糙度对应的最佳支撑剂参数。在本申请实施例中，可以对在不同支撑剂参数下的铺砂结果和铺砂后的裂缝导流能力综合地进行分析以确定最佳支撑剂参数。

摘要： 本发明公开了一种用于裂缝性砂岩厚层水力压裂施工参数优化设计的方法，该方法首先分析不同单井的储层地质特征和水力压裂改造效果特征，找出影响水力压裂改造效果的主控地质因素；从主控地质因素出发，将储层划分为不同的类型，同一类储层中的高产井水力压裂改造后形成的裂缝几何参数作为其他井水力压裂改造的目标；高产井的水力压裂施工参数作为其他井水力压裂施工参数优化设计参考的基准；根据这些主控地质因素大小的差别，进行施工参数的精细化调整，最终得到待改造井的水力压裂施工参数。该方法能降低施工参数优化的时间成本，同时能提高施工参数优化的精度，从而为裂缝性砂岩厚层水力压裂施工参数优化设计提供有力依据。

摘要： 发明提供一种水力割缝技术参数快速确定方法，该方法包括建立煤层水力割缝卸压增透模型、获取煤层基本参数、对煤层进行评价、绘制特定煤层评价雷达图、对煤层水力割缝卸压增透模型的适应性进行评价、绘制水力割缝卸压增透模型煤层适应性评价雷达图、雷达图匹配、计算割缝技术参数、构建水力割缝煤层匹配库、快速确定技术参数等步骤。该方法对不同赋存条件的煤层参数进行评价，并对不同类型水力割缝技术煤层适应性进行评价，分别建立煤层评价库和水力割缝技术煤层适应性评价库，构成水力割缝煤层匹配库。本发明为煤层水力割缝技术在不同矿井的合理化应用提供理论依据，有利于水力割缝技术在煤矿中的科学应用。

摘要： 本发明提供了一种水力喷射压裂施工参数的优化方法及系统，方法包括：利用第一区域的地震探测数据和邻井的测井数据演算该第一区域的储层地质数据；通过新井的随钻测井数据对所述第一区域的储层地质数据进行修正；该新井与邻井均位于所述第一区域内；采集所述第一区域内已压裂井的压裂施工数据；基于所述压裂施工数据以及修正后的储层地质数据确定产能主控参数；所述产能主控参数为影响产能的因素；基于所述产能主控参数建立产能预测模型；所述产能预测模型的所述产能主控参数，其输出为产能信息；将修正后的储层地质数据作为约束，所述产能预测模型作为目标函数优化水力喷射压裂施工参数。本发明基于数据驱动，计算快，适应性更广，实用性更强。

摘要： 本发明公开了用于测定超软土固结参数的水力固结试验装置及试验方法，由固结容器、水力加压组件、量测系统等组成。将超软土试样置于固结容器中，通过水力加压组件在试样中产生一个向下的渗透力使超软土试样压缩变形至固结。试样固结完成后，通过布置在试样不同深度的探测单元测试超软土试样中的孔隙水压力分布和穿过超软土试样的流量，并测试不同深度超软土试样的含水率，最终获取超软土试样在不同应力范围对应的渗透系数和固结系数。本发明的试验装置及试验方法，自动化程度高，特别适用于测试低应力范围内超软土试样的固结参数，可为超软土地基的排水固结理论和加固处理提供理论依据。

摘要： 本发明公开了用于测定超软土固结参数的水力固结试验装置及试验方法，由固结容器、水力加压组件、量测系统等组成。将超软土试样置于固结容器中，通过水力加压组件在试样中产生一个向下的渗透力使超软土试样压缩变形至固结。试样固结完成后，通过布置在试样不同深度的探测单元测试超软土试样中的孔隙水压力分布和穿过超软土试样的流量，并测试不同深度超软土试样的含水率，最终获取超软土试样在不同应力范围对应的渗透系数和固结系数。本发明的试验装置及试验方法，自动化程度高，特别适用于测试低应力范围内超软土试样的固结参数，可为超软土地基的排水固结理论和加固处理提供理论依据。

摘要： 本发明公开了一种鱼骨刺井水力钻头钻进参数多目标优化方法，其特征在于，包括构造鱼骨刺井水力钻头钻进参数优化的多目标函数，其中多目标函数包括水力参数和结构参数；确定鱼骨刺井水力钻头钻进参数优化的多目标函数的约束条件，根据约束条件建立所述鱼骨刺井水力钻头钻进参数多目标优化模型；根据鱼骨刺井水力钻头钻进参数多目标优化模型确定所述鱼骨刺井水力钻头钻进参数，以实现所述鱼骨刺井水力钻头钻进参数多目标优化。本发明提供的一种鱼骨刺井水力钻头钻进参数多目标优化方法，根据约束条件进行钻进参数优化，具有很大的灵活性和广泛的实用性。

摘要： 本发明公开了一种泵站复杂水力系统变速运行水力参数优化方法，结合干河泵站水力系统涉及的各种水力元件以及主要控制元件的特性，利用开发平台定义干河泵站相应的水力和控制元件，创建反映干河泵站水机电控制系统特点和特色的分析模型；对干河泵站水机电控制系统模型在各种可能的运行工况条件下进行系统参数优化和率定，确定系统运行控制的关键系统参数及调节控制参数；针对优化选择确定的系统参数，在水机电变频控制下进行各种系统暂态过渡过程分析，确定系统暂态过程及暂态控制参数，在此基础完成对水力系统的优化设计。本发明所确定的系统优化关键技术参数为优化了调压井直径，大大减小了土建工程量。

摘要： 本发明公开了一种基于室内试验和非饱和水力参数反演的透水沥青路面降雨入渗评价方法，包括搭建透水沥青路面降雨入渗室内试验平台；实时监测透水沥青混合料的降雨入渗过程；通过降雨入渗模拟软件，建立尺寸与室内实验装置相同的有限元模型；结合底部出流实测数据对透水沥青混合料的非饱和水力参数进行反演；得到非饱和水力参数对透水沥青路面结构降雨入渗过程进行模拟研究；分析降雨强度对透水沥青路面结构出流响应的影响。本发明考虑饱和渗流理论无法准确分析透水沥青路面的降雨入渗和滞蓄作用，非饱和水力参数通过试验获取又较为复杂，因此通过室内试验获取的初始数据进行非饱和水力参数反演，最终实现对透水沥青路面的降雨入渗分析。

摘要： 本发明涉及水文地质工程地质原位测试技术领域，具体涉及一种岩体水力参数精细测试装置及测试方法，包括双栓塞封堵模块，所述双栓塞封堵模块布置在待测岩体的钻孔内，所述双栓塞封堵模块通过导线连接有栓塞加压装置；所述双栓塞封堵模块顶部设置有接压水装置接口，接压水装置接口连接有注水模块；还包括高密度电法数据采集器，高密度电法数据采集器通过导线连接有高密度电法数据处理器；还包括多个高密度电法仪电极。本发明公布的方法提供了一种精细刻画岩体及岩体结构面渗透性及空间展布参数的方法，对岩土工程渗流研究及相关工程设计具有重要意义。