砂砾料

摘要： 相对密度是砂砾料填筑体设计的关键指标。文章基于已有试验资料考察了相对密度(干密度)对砂砾料强度、变形、渗透、动强度和动力变形等工程力学特性的影响。分析表明:随着相对密度增大,砂砾料的强度、变形、动强度和动力变形等参数均相应增大,而渗透系数减小。进行砂砾料填筑标准设计时,应根据级配特点,结合构筑物类型、结构功能要求、变形控制要求和抗震设防要求在工程类比的基础上综合考虑,可为砂砾料筑坝(堤)设计填筑标准的工程类比提供依据。

摘要： 利用WYS-2000大型动三轴试验机,采用分级加载逐级施加轴向动荷载,研究不同固结比和围压下砂砾料滞回曲线的形态特征的变化规律。试验结果表明:砂砾料属于黏弹性材料,不同初始加载位置所对应的砂砾料滞回曲线形态与土体的滞回曲线形态相似;相同动应力水平条件下,围压和固结比的增大,降低砂砾料的塑性应变,提高砂砾料的弹性性能;围压和固结比对砂砾料滞回曲线的面积影响较大,相同动应力作用下,滞回曲线面积随围压的增大而减小,随固结比的增大而减小,即围压和固结比的增大提高砂砾料刚度提高,材料吸收的动应变能减少。试验结果为砂砾料阻尼比及动力特性分析提供依据。

摘要： 我国新疆、西藏等西部地区的天然砂砾料储量丰富,坝工建设与筑坝技术快速发展。了解砂砾料的工程特性,把握其安全性控制要点,是设计、施工、科研等工程技术人员关心的问题。文章在总结多年砂砾料筑坝建设经验和技术问题的基础上,解析砂砾料有关压实、变形、渗透、抗震等方面的工程特性,提出变形控制标准及要点、渗透稳定性和抗震措施等安全性保障措施,旨在为同类工程建设发展提供新技术理念和信息,提高对高坝建设的安全性认识。

摘要： 结合阿尔塔什高面板坝的筑坝料,开展现场与室内试验相结合的方法,研究砂砾料的干密度缩尺规律,确定室内大型三轴试验的缩尺方法和制样标准,得到本构模型计算参数,并进行大坝三维黏弹塑性有限元分析。结果表明:(1)砂砾料存在明显的干密度缩尺效应,但当最大粒径达到300mm左右时,这种尺寸效应基本消失。室内试验制样标准应该考虑干密度缩尺效应的影响;(2)最大粒径60mm的砂砾料,其室内缩尺级配最优充填关系对应的小于5mm颗粒质量百分比P 5c均在35%左右,采用相似法缩制的坝料室内试验级配细粒含量低于P 5c,不会出现砂化和粘性粗粒土的问题;(3)采用相似法缩制级配以及现场填筑相对密度标准制样的室内三轴试验参数,计算沉降与大坝原型监测资料基本吻合,室内缩尺试验结果可以较好反映原型筑坝料的力学性质;(4)采用文中缩尺试验结果进行大坝黏弹塑性三维有限元计算,坝体和混凝土面板在满蓄期的变形和应力均不大,大坝结构安全。

摘要： PCCP输水管道填筑施工按不同分区进行,其中砂砾料填筑相对密度指标在管道有关规范中仍不明确,易于影响输水管线工程安全运行.参考相关规范,调研类似工程实践经验,不断研究创新获得重大进展;应用于某输水管线工程PCCP管砂砾料回填相对密度压实指标控制,获得满意结果,有效解决砂砾料回填施工规范不明确问题,同时分析讨论管道腋角回填改进建议,可供类似工程实践参考.

摘要： 对某高坝筑坝粗粒料进行了大型三轴试验,分析了不同围压、级配下2种粗粒料的强度特性、变形规律。结果表明:2种粗粒料的应力—应变曲线具有明显的非线性,体变曲线整体变化规律为低胀高缩、先缩后胀,随着围压的增加,内摩擦角逐渐减小。低围压下,堆石料应力—应变曲线表现为硬化、体变变化为先缩后胀,砂砾料表现为软化、先缩后胀,峰值摩擦角随着围压的升高快速减小;高围压下,砂砾料由软化过渡为硬化,但堆石料在3000 kPa下出现软化、其他条件下均为硬化,体变均由剪胀过渡到剪缩,随着围压的升高,峰值摩擦角的减小速率逐渐变小。研究得到,邓肯—张E-B模型参数随着围压、密度、级配的变化呈规律性变化。

摘要： 对某高坝筑坝粗粒料进行了大型三轴试验,分析了不同围压、级配下2种粗粒料的强度特性、变形规律.结果表明:2种粗粒料的应力—应变曲线具有明显的非线性,体变曲线整体变化规律为低胀高缩、先缩后胀,随着围压的增加,内摩擦角逐渐减小.低围压下,堆石料应力—应变曲线表现为硬化、体变变化为先缩后胀,砂砾料表现为软化、先缩后胀,峰值摩擦角随着围压的升高快速减小;高围压下,砂砾料由软化过渡为硬化,但堆石料在3000 kPa下出现软化、其他条件下均为硬化,体变均由剪胀过渡到剪缩,随着围压的升高,峰值摩擦角的减小速率逐渐变小.研究得到,邓肯—张E-B模型参数随着围压、密度、级配的变化呈规律性变化.

摘要： 针对某工程砂砾料开展了大型三轴流变试验研究,获得了砂砾料流变变形的基本规律,探讨了流变变形速率发展特征及其与围压、应力水平的关系.在双对数坐标中,初期流变速率随时间非线性减小;随着时间的发展流变速率与时间的关系逐步稳定为线性关系.在同一围压下,体积流变速率随时间发展规律基本一致,受应力水平的影响较小;应力水平越大,剪切流变速率初值越大,双对数坐标中不同应力水平下的剪切流变速率—时间曲线斜率基本一致.同一应力水平下,不同围压体积流变速率随时间发展趋势基本一致,但围压越高体积流变速率数值越大;剪切流变速率随时间发展趋势也基本一致,围压越高剪切流变速率数值越大.借鉴Mitchell一维流变速率模型,对体积流变速率与剪切流变速率随时间发展的规律建立了数学模型,提出了基于流变速率的三维流变模型.

摘要： 文章结合某工程施工具体案例,依据相关规范和设计技术参数主要分析了对砂砾料试样相对密度试验,具体的砂砾料场质量控制并提出了堤防工程砂砾料回填的质量控制管理方法,希望可供类似砂砾料填筑工程质量控制参考使用.

摘要： 渠基土换填法是目前有效减小渠道冻胀破坏的方法之一,选取合理换填材料与换填深度是有效控制渠道冻胀破坏的关键.目前换填法研究更多的是采用有限元软件对渠基土换填进行分析,而相关的室内试验较少.以沈阳市浑浦灌区粉质黏土为研究对象,选取砂砾料和粉细沙作为换填材料,对渠基土进行30,50,70,90,110mm 5种深度换填,进行室内单向冻结试验.在初始温度相同条件下,观测不同换填条件下土样的冻胀变形量、内部温度和冻结速率等变化特点.结果表明:相同土柱高度时,换填前后土样内部各点温度随时间关系曲线均呈"S"型分布,换填砂砾料与粉细砂分别使土样的起始冻结时间提前2.0h和1.3h,均会缩短土样冻结历时,分别缩短4.0h和2.0h,降低土样冻胀量,不同材料相同换填深度时,砂砾料削减冻胀量效果好于粉细沙,换填70mm时,2种换填材料冻胀量削减率分别为70.44％和59.85％,同种材料不同换填深度时,冻胀量削减随着换填深度增加.对2种换填材料冻胀量与换填深度关系曲线进行拟合,得出满足防冻胀规范设计标准砂砾料与粉细沙的换填深度分别为81.625mm和111.326mm.在相同冻结历时情况下,对换填深度与冻结深度、渠基土冻结厚度进行拟合分析,结果表明:换填2种材料均会不同程度上增加冻结深度,换填70mm时,2种换填土样的冻结深度分别为16.7457cm和15.2001cm,由于粉细沙的物理性质较砂砾料相比更接近渠基土,故砂砾料对冻深的影响较大;单一从换填后2种换填材料对渠基土冻结厚度方面考虑,换填粉细沙后渠基土冻结厚度要小于砂砾料,削减冻胀量效果好于砂砾料.但由于砂砾料对冻胀量的削减效果好于粉细沙,故2种换填材料对渠基土冻结厚度影响较冻胀量削减对降低渠道冻胀破坏的作用较小.针对渠基土进行换填研究,给出不同换填情况下对渠道冻胀的影响情况,各工程可根据灌区渠基土冻胀特点与实际工程需要采取合理的换填方案.

摘要： 砂砾料因其分布广、性能指标优,被广泛应用于工程建设中.本文针对砂砾料相对密度不同试验方法所取得试验结果的对比分析,结合目前工程应用中的误区,提出适宜现场原型级配砂砾料相对密度控制指标的试验方法,合理选定砂砾料现场相对密度控制指标.

摘要： 在洋河水库除险加固工程中,砂砾料是大坝(土石坝)填筑料的主要材料,为了确定砂砾料在筑坝过程中的压实质量控制指标,使压实效果达到设计要求,进行了砂砾料的现场碾压试验,确定了现场施工设备条件下,砂砾料的铺土厚度、碾压遍数及加水量等碾压技术参数.

摘要： 防渗墙上接土工膜是围堰常用的防渗体系,如何避免土工膜被拉断是决定防渗成败的关键.以某围堰工程为例,通过围堰防渗体系中复合土工膜的受力分析和复合土工膜与砂砾料界面的直剪摩擦试验,研究了土工膜与填料之间的相互作用,提出了保证预留伸缩节的土工膜不被拉断应满足的条件,即土工膜所受拉力及摩擦力均小于拉伸强度.为此,宜选用拉伸强度较高的土工膜、界面摩擦系数低的材料,或减小土工膜埋置深度,并通过直接摩擦试验验证了其合理性和可行性,为围堰防渗体系的设计和施工提供了可靠的试验依据.

摘要： 针对积石峡水电站大坝砂砾料碾压试验中出现相对密度"大于1"的情况开展砂砾料最大干密度确定的试验研究,探讨规范允许的试验方法与目前已开展的规范外的试验方法所得结果的比较.校核设计相对密度指标的合理性;研究不同方法下试验结果的差异性。

摘要： 砂砾料通常被认为具有较强的抗液化强度,为非液化土,然而从震后现场调查情况来看,饱和砂砾料液化导致结构失稳和滑坡的现象并不少见。通过对某土石坝砂砾料进行动三轴试验,研究了该砂砾料在动荷载作用下的力学特性,试验结果表明在不同围压及不同固结应力比条件下砂砾料的动强度与振动周数之间的关系均可用乘幂函数进行拟合。对试验过程中轴向应变及振动孔压规律进行分析,在等压固结的情况下,轴向应变在动荷载作用下存在一个“临界应变点”,该点处的动孔压比约为0.8,而在非等压固结时,轴向应变的增长较平稳,无明显临界应变点。为便于进行场地及结构动力反应分析,给出了砂砾料在不同固结比下动剪应力比与动孔压比变化规律,在等压固结时,动孔压比的增长较快,且动孔压比能够达到1.0,而偏压固结时最大动孔压比只能达到0.7左右。

摘要： 砂砾料是一种应用广泛的筑坝材料,其动力特性是土石坝设计中的重要指标.试验选取典型坝壳砂砾料和坝基砂砾石进行了大型动力三轴试验.从动模量-阻尼试验结果看,两种砂砾料的剪切模量和阻尼比均随剪应变的增大而变化.随着剪应变的增大,剪切模量减小,而阻尼比则逐步增大,表明了砂砾料具有非线性性质.在动强度试验中,振动应力比值均随振次的增加而降低;每种砂砾料的动应力比值随固结比的增大而有所增大.按振动孔隙水压力增长模型整理出的孔隙水压力变化规律性较好,孔压与振次不成正比.

摘要： 水利部东北勘测设计研究院于2003年5-6月，在尼尔基工地现场做了筑坝材料现场碾压试验，并于2003年8月提出了正式报告。rn 在该报告的结论意见中提出：“砂砾料含水率的控制标准为≤3.7%”，“建议采用风干状态料进行填筑施工，这样有利于提高压实的绝对干密度”。rn 研究指出，风干砂砾料比湿砂砾料更容易压实，或者说以相同的压实机具和压实参数，对级配相同的砂砾料使用于砂砾料所得到的干密度比湿砂砾料的干密度要高。rn 在实际施工中砂砾料含水率大部分控制在3%-5%之间。经过实际碾压施工和检测结果，埒达到了设计指标。rn 本工程由于气候等原因的影响，在9月上旬至10月中旬达到施工填筑高峰。砂砾料平均日上坝强度达到5500m3，最高日强度达到7640m3。在这种情况下，砂砾料场由抓铲或拉铲在水下开采的砂砾料，在现场堆积的时间很短，经常是上午生产的砂砾料下午即上坝使用，最多是今天生产的砂砾料明天装运上坝填筑。实测上坝的砂砾料含水率平均在4.5%左右，个别达到5%，根本达不到风干的程度。但这些湿砂砾料经过正常规定的碾压参数进行压实后，也都达到了设计指标，被评为验收合格。rn上坝的砂砾料稍有多余的沥出的水分，对黏土心墙未造成不良后果。rn 通过生产实践证明，湿砂砾料经过规定的碾压施工参数压实后，可以达到合格指标，砂砾料的压实不存在“最优含水率”控制，风干或湿的砂砾料均可上坝填筑。

摘要： 采用GDS动三轴试验系统对某水电站堆石坝的砂砾料进行了两种级配的动残余变形试验.试验结果表明,在围压比较小时,大部分试验条件下材料的残余剪应变和残余体变与Ig(1+N)较好地符合直线关系;当围压较大时,在低动应力水平下试验结果仍能较好地满足线性关系,但随着动应力水平的增加,试验结果的离散程度变大.另外,在相同初始状态条件下,土料抵抗动力荷载变形的能力随着土料中粗颗粒含量的增多而变大.

摘要： 那兰水电站面板堆石坝为我国趾板基础布置在河床冲积层上的第一座百米级高面板堆石坝,最大坝高109m,坝基开挖后河床冲积层最大厚度18m,河床部位坝体与坝基采用趾板、连接板、混凝土防渗墙的形式,坝体主要采用河床砂砾料填筑.工程于2005年水库蓄水运行至今,已安全运行近10年时间.本文简要介绍那兰坝设计施工情况,并依据监测资料重点介绍那兰面板坝10年来坝体变形和渗流的运行性态.

摘要： 那兰水电站面板堆石坝坝高109m,河床部位趾板基础布置在河床冲积层上,趾板下设置混凝土防渗墙,为国内已实施的同类型大坝中的第一座百米级高坝,并主要采用河床砂砾料筑坝。2004年1月底开始大坝填筑,2005年12月1日水库蓄水,2005年12月28日第一台机组发电,至今已安全运行近3年时间。工程的建设及安全运行,使国内同类型面板坝的设计水平、施工技术等都上了一个台阶,对坝工技术的发展和经济效益、社会效益的提高均有十分重要的意义。本文简要介绍那兰面板坝关键技术问题研究成果与实施情况。

摘要： 本发明提供一种胶结砂砾石颗粒料在线识别与级配优化装置，所述在线识别与级配优化装置包括：第一抓斗器、振动筛分网、传送带、智能抓斗采样筛分装置、传送带振动分流装置、传送带支架、第一组合成像装置、第二组合成像装置、第三组合成像装置、骨料补充装置和控制系统。本发明实现了胶结砂砾石颗粒料在线自动识别与级配优化，并通过在传送带装置上采用不同的装置和方式进行多次采样的方式，提高凝胶砂砾石识别的精度，进而提高级配的精度，实现了胶结砂砾石颗粒料级配的数字化识别和自动化调控。

摘要： 本发明属于水利水电工程土工试验方法技术领域，公开了一种土石坝砂砾石筑坝料水平渗透特性试验方法，利用多用途渗透仪对原级配筑坝料进行大型水平渗透特性试验，可避免颗粒级配缩尺效应对筑坝料渗透特性的影响，利用水头供水加压装置模拟实际坝体挡水工作水头，在维持原有填筑料级配的基础上，模拟水电站大坝填筑料在实际水头压力作用下的渗透特性，并且配以高精度的控制组件，能实现填筑料在不同条件下原级配渗透特性试验，测出土石坝砂砾石填筑料渗透特性参数，记录并分析填筑料渗透特性演变过程，为高面板坝坝体渗透稳定性分析及评价提供更为可靠的技术参数，为大坝填筑料设计提供准确、可靠、真实的技术参考依据，经济效益显著。

摘要： 本发明公开了一种胶结砂砾砂料含泥量的快速检测装置及检测方法，包括振动组件、设置在振动组件上的砂料储箱以及夹持在砂料储箱上的检测仪；砂料储箱包括两个对称设置的导电电极板以及连接两个导电电极板端部之间的绝缘板，检测仪分别电性连接在两个导电电极板上；该装置结构可靠，使用性能好；该方法利用砂颗粒与其所附着的粘土、淤泥、细屑等细小颗粒电阻率的差异，首先测得砂样的理论含泥量，再将砂样的理论含泥量和在特定条件下的电阻值进行比对分析，建立砂样含泥量与砂样在特定条件下的电阻值的关系曲线，进而在电脑终端输入砂样在特定条件下的电阻值，从而间接的测得砂样的实际含泥量，检测精确可靠。

摘要： 本实用新型公开了一种用于迷彩型彩石金属瓦的砂砾落料装置，包括配料机和落料控制组件；配料机设有第一出料辊和第二出料辊；落料控制组件包括第一电机、第二电机、第一减速器、第二减速器、第一变频调速器、第二变频调速器和控制电路；第一电机通过第一减速器与第一出料辊连接；第二电机通过第二减速器与第二出料辊连接；第一变频调速器与第一电机连接；第二变频调速器与第二电机连接；控制电路分别与第一变频调速器和第二变频调速器连接，并发送信号调节第一变频调速器和第二变频调速器的输出量。本实用新型确保第一出料辊和第二出料辊输出的两种颜色的砂砾总量恒定；且可形成各种彩色条纹。本实用新型同时还提供一种落料控制组件。

摘要： 本发明公开了一种水上砂砾料抛填分料装置。由浮运平台系统、旋转机构、进出料系统；其中浮运平台系统由包括浮箱组合的浮力承重平台或包括船体结构的浮力承重平台组成，旋转机构设置于浮运平台系统的承重平台上、并在承重平台上绕中心自轴作圆周转动，进出料系统是设置于旋转机构上、接收送料机构输送的抛填砂砾料、沿浮运平台系统四周进行砂砾料抛填、并随旋转机构转动的溜槽抛填装置。本发明可以360度旋转，用水力控制抛填速度及距离，灵活的调动抛填的位置，控制水下无覆盖层基础抛填的形状，减少人工调动填砂动力，提高工作效率，应用于各种水面向水下抛填砂料或者砂砾料的水利工程填筑工程。

摘要： 本发明公开了一种宽级配砂砾料作为大型输水渠道渠基填筑料的施工方法，首先剔除采砂弃料中粒径≥150mm的卵石、砾石料，然后在余料中加入适量粒径≤5mm的土砂混合料混合均匀后作为渠基填筑料，按渠基设计层数依次铺设第一步配制的渠基填筑料，其中每层摊铺厚度为50±5cm,采用20t重型振动平碾碾压5~6遍，渠基施工完毕，达到渠基施工规范要求。与现有技术相比，本发明采用采砂弃料作为渠基填筑料，拓宽了渠基可用料源的范围，降低了施工成本，保护了环境；明确了宽级配砂砾料的碾压施工方法，对于其他采用宽级配砂砾料填筑的水利、公路以及建筑类等类似工程都有重要的参考价值和指导意义，具有良好的应用前景。

摘要： 本发明公开了一种水上砂砾料抛填分料装置。由浮运平台系统、旋转机构、进出料系统；其中浮运平台系统由包括浮箱组合的浮力承重平台或包括船体结构的浮力承重平台组成，旋转机构设置于浮运平台系统的承重平台上、并在承重平台上绕中心自轴作圆周转动，进出料系统是设置于旋转机构上、接收送料机构输送的抛填砂砾料、沿浮运平台系统四周进行砂砾料抛填、并随旋转机构转动的溜槽抛填装置。本发明可以360度旋转，用水力控制抛填速度及距离，灵活的调动抛填的位置，控制水下无覆盖层基础抛填的形状，减少人工调动填砂动力，提高工作效率，应用于各种水面向水下抛填砂料或者砂砾料的水利工程填筑工程。

摘要： 本实用新型公开了一种水上砂砾料抛填分料装置。由浮运平台系统、旋转机构、进出料系统；其中浮运平台系统由包括浮箱组合的浮力承重平台或包括船体结构的浮力承重平台组成，旋转机构设置于浮运平台系统的承重平台上、并在承重平台上绕中心自轴作圆周转动，进出料系统是设置于旋转机构上、接收送料机构输送的抛填砂砾料、沿浮运平台系统四周进行砂砾料抛填、并随旋转机构转动的溜槽抛填装置。本实用新型可以360度旋转，用水力控制抛填速度及距离，灵活的调动抛填的位置，控制水下无覆盖层基础抛填的形状，减少人工调动填砂动力，提高工作效率，应用于各种水面向水下抛填砂料或者砂砾料的水利工程填筑工程。

摘要： 本实用新型涉及开采装置技术领域，且公开了一种砂砾料开采装置，包括中段件、外段件、运输组件；所述中段件包括工型支板、内支座和直轨；所述外段件包括外支座和弧形轨；所述运输组件包括运输框、支撑板和移动机构；所述工型支板外侧设置有支撑架。使用时，多个中段件拼接，外端设置有外段件，沙砾料通过运输组件在中段件和外段件上移动送料。这样设置，能够便捷的加长运输装置，以配合实际采集环境，不需要移动，具有实用性。

摘要： 本实用新型公开了一种方便清洗的建筑用砂砾料混匀装置，包括装置主体、电机和箱门，所述装置主体的顶端连接有主体盖，所述限位板的顶端连接有金属管，所述电机的底端连接有主体盖，且电机的右端连接有第一固定块，所述限位板的内侧设置有稳固槽，且限位板的内部贯穿安装有第二固定块，所述第二固定块的内侧连接有第一限定杆，所述限位板的底部贯穿在挡片的内部，所述限位板与挡片通过第二稳定块相连接，所述箱门的顶端连接有装置主体，且箱门的后侧连接有电动液压升降机，所述动液压升降机的下方安装有第二挡板。该方便清洗的建筑用砂砾料混匀装置，不仅方便对混匀装置进行清洗，而且混料更加均匀彻底，并且混合后方便出料。