高速侵彻
高速侵彻的相关文献在2003年到2022年内共计106篇,主要集中在力学、武器工业、自动化技术、计算机技术
等领域,其中期刊论文82篇、会议论文14篇、专利文献109436篇;相关期刊33种,包括岩石力学与工程学报、兵工学报、爆炸与冲击等;
相关会议12种,包括第4届全国工程安全与防护学术会议、第十一届全国冲击动力学学术会议、中国力学大会2011暨钱学森诞辰100周年纪念大会等;高速侵彻的相关文献由307位作者贡献,包括陈小伟、何丽灵、杨建超等。
高速侵彻—发文量
专利文献>
论文:109436篇
占比:99.91%
总计:109532篇
高速侵彻
-研究学者
- 陈小伟
- 何丽灵
- 杨建超
- 何翔
- 黄风雷
- 张先锋
- 徐翔云
- 刘闯
- 武海军
- 沈俊
- 陈长海
- 周忠彬
- 宋春明
- 朱锡
- 王明洋
- 皮爱国
- 郭磊
- 陈海华
- 丁力
- 何勇
- 侯海量
- 冯顺山
- 姬永强
- 宋梅利
- 张博
- 张庆明
- 李文彬
- 王一楠
- 王季鹏
- 王晓鸣
- 程怡豪
- 袁宝慧
- 郭双锋
- 金栋梁
- 丁羽波
- 侯俊超
- 刘岩
- 刘志林
- 刘洋
- 刘洋村
- 叶墡君
- 吴子奇
- 吴昊
- 周刚
- 商成
- 姚勇
- 姚熊亮
- 孙桂娟
- 孙楠楠
- 屈科佛
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王娟;
赵均海;
周媛;
孙珊珊;
吴赛
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摘要:
采用基于统一强度理论的有限柱形空腔膨胀理论,结合Tate磨蚀杆模型,考虑中间主应力、靶体侧面自由边界的影响及高速(1500 m/s~2200 m/s)侵彻弹体的变形和消蚀现象,推导线性硬化有限直径金属厚靶在长杆弹高速侵彻时的空腔壁径向应力,建立侵彻阻力和侵彻深度计算模型,并利用MATLAB软件编程求解,分析包括强度准则差异在内的弹道终点效应的一系列影响因素。结果表明:该文计算方法可以更好地描述弹靶的动态响应,还可以得到一系列基于不同强度准则的侵彻阻力和深度的解析解、对不同靶弹半径比的靶材侵彻深度的区间范围进行有效预测;强度参数、弹体撞击速度和靶体半径对有限直径金属靶体的抗侵彻性能均有较大的影响,其中强度参数值由1减小为0时,侵彻阻力可减小33.33%,侵彻深度可增加15.93%;当靶弹半径比小于等于20时,侵彻深度增大的程度显著,当靶弹半径比由19.88减小至4.9时,侵彻阻力减小了41.30%,侵彻深度增长了32.61%,此时靶体边界尺寸对侵彻性能的影响很大,不能继续按照半无限靶体进行计算。
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丁羽波;
王猛
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摘要:
为考察K&C和HJC模型在模拟弹体高速侵彻作用下混凝土毁伤行为的适用性,基于LS_DYNA软件对弹体高速侵彻钢筋混凝土靶进行数值模拟。分别从混凝土损伤演化、靶板破坏尺寸以及弹体剩余速度等角度比较两种模型的适用性。结果表明:在弹体高速侵彻条件下,K&C模型能较好地反映混凝土的拉压损伤,HJC模型仅能体现压缩损伤;K&C模型中靶板的开坑、崩落和弹孔尺寸比HJC模型更接近试验结果;K&C和HJC模型均可用于高着靶速度条件下计算弹体剩余速度,当着靶速度较高时,HJC模型的计算结果更准确。
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吕映庆;
陈南勋;
武海军;
赵宏远;
张雪岩
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摘要:
为研究弹体高速侵彻超高性能混凝土的现象和规律,对钢纤维体积分量为1.0%的C120超高性能混凝土和钢纤维体积分量为2.5%的C160超高性能混凝土开展准静态单轴压缩试验、劈裂抗拉试验和弹体高速侵彻试验。采用修正的美国国防研究委员会(NDRC)经验公式和量纲分析得到的经验公式,对侵彻超高性能混凝土试验中的弹体侵彻深度进行计算分析。计算和试验结果表明:相比于普通混凝土,超高性能混凝土有着较高的拉压比和优越的抗靶体表面破坏的能力,试验后靶体的表面开坑面积较小,开坑直径大约为8~12倍弹径;向外沿径向产生的裂纹较小且短,平均裂纹数量为4条;随着超高性能混凝土的强度从120 MPa提高到160 MPa,靶体表面开坑直径减小,开坑深度降低,钢纤维的加入提高了靶体的韧性,从而降低了靶体的表面开坑直径;相比于普通混凝土,超高性能混凝土的侵彻深度较小,但随着超高性能混凝土靶体的强度从120 MPa提高到160 MPa,其侵彻深度没有明显的下降;修正后的NDRC经验公式可以很好地预测弹体高速侵彻下超高性能混凝土的侵彻深度,利用量纲分析得到的侵彻深度公式可以为后续的试验预测提供参考。
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王猛;
丁羽波
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摘要:
针对厚钢筋混凝土靶在弹体高速侵彻时的毁伤特性,基于混凝土连续帽盖模型(concrete continuous cap model,CSCM)和共节点耦合建模方法对弹体高速侵彻厚钢筋混凝土靶的毁伤行为进行数值模拟,分析钢筋混凝土靶的损伤分布特性、钢筋结构对混凝土的约束作用。结果表明:高速侵彻时,延性损伤体现在混凝土内部,脆性损伤更多体现在混凝土外部表层,钢筋网能较大程度地约束混凝土延性损伤的扩展;增加竖筋的配置,可预防厚钢筋混凝土靶沿钢筋层产生层断脱离破坏,从而提高钢筋混凝土的抗弹性能;钢筋混凝土迎弹面的崩落面积随侵彻速度增加而增大,首层钢筋越接近表面,约束效果越好。可见,混凝土连续帽盖模型和共节点耦合建模方法能较好地模拟厚钢筋混凝土靶在弹体高速侵彻作用下的毁伤特性。
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周忠彬;
张博;
赵永刚;
张萌昭;
郭双锋;
袁宝慧
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摘要:
选择3种典型性能的钛合金:中强高韧性能TA15合金、高强中韧性能Ti67合金和超高强低韧性能Ti36合金设计了半穿甲战斗部,应用火炮进行了3种钛合金半穿甲战斗部高速斜侵彻单层钢靶性能对比的实验研究。结果表明:战斗部速度在760~780 m/s时,①2发TA15合金战斗部均贯穿钢靶,回收战斗部结构完好;②2发Ti67合金战斗部也贯穿钢靶,仅1发回收的战斗部结构完好;③2发Ti36合金战斗部在穿透钢板后均发生断裂;④在3种钛合金中,中强高韧性能TA15合金和高强中韧性能Ti67合金都适合作为半穿甲战斗部壳体材料,进一步对比该2种合金,TA15合金强度中等,但韧性和强度匹配良好,抗绝热剪切能力强,综合性能较佳,可优先作为高速下半穿甲战斗部壳体材料。
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王积锐;
刘聪和;
樊俊铃;
焦婷;
巩建坡;
韩啸
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摘要:
M855A1是一种采用新型穿甲弹结构的小口径步枪弹,较M855步枪弹主要优化了硬目标穿甲与软目标杀伤性能。为研究其穿甲性能,采用有限元软件ANSYS/LS-DYNA对不同射程下M855A1步枪弹侵彻结构钢靶板、装甲钢靶板的过程进行数值仿真,分析穿甲过程中弹头与钢靶板的变形和损伤演化,并对射程与极限穿透厚度的关系进行函数拟合,拟合精度高于99%。结果表明,M855A1步枪弹能基本满足现代小口径步枪弹对穿甲性能的需求,其结构在低速、薄靶条件下对弹体动能、质量的利用效率较高。
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陈海华;
张先锋;
赵文杰;
高志林;
刘闯;
谈梦婷;
熊玮;
汪海英;
戴兰宏
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摘要:
为了探究W_(25)Fe_(25)Ni_(25)Mo_(25)高熵合金弹体在侵彻过程中宏观变形行为与材料微细观结构之间的联系,基于对两相流动模型的简化,建立了考虑软、硬相密度、流速以及浓度差异的等截面直管两相流动演化模型.类比宏观状态下侵彻弹体头部材料的流入流出特性,选定分析区域,建立两相细观结构下材料在分析区域的流入流出关系,再结合细观结构演化方程,给出了分析区域中浓度演化结果,提出了表征材料浓度演化速率的流动稳定系数t/l_(length).为了对比不同细观结构弹体的侵彻行为,选取典型两相材料钨铜合金(W_(70)Cu_(30)),基于小口径弹道枪发射平台开展两种弹体侵彻半无限钢靶试验,对比两种合金弹体细观结构演化行为.结果表明,硬相浓度分布总体上体现“中心浓,边缘稀”的特点;硬相的浓度越高,密度越大,驱动速度越快,则流动稳定系数t/l_(length)值越小,侵彻过程中弹体的流动稳定性越好,弹体头部材料越容易形成连续的塑性流动带.等截面直管两相流动演化模型可用于描述侵彻过程中弹体头部材料的流动稳定性,揭示了侵彻过程中弹体头部变形与细观两相结构之间的关联机制.
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毛柳伟;
万昌召;
陈长海;
程远胜
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摘要:
针对低硬度聚脲/钢板复合结构的抗破片高速侵彻机理问题,通过弹道试验,分析了复合结构靶板的侵彻破坏模式和抗弹性能,并与相同面密度的纯钢板进行了比较.从应力波的角度进一步探讨了复合结构靶板的抗弹机理,以及前聚脲层对后钢板层的影响机制.结果表明,破片高速侵彻下,前聚脲层主要呈现剪切冲塞的破坏模式;而后钢板层的侵彻破坏模式则由无前聚脲层时的剪切冲塞,逐渐转变为花瓣开裂.相同面密度情形下,虽然复合结构靶板的整体抗弹性能不如纯钢板,但由于前聚脲层的影响,后钢板层的抗弹效率会得到大幅提升;随前聚脲层/后钢板层面密度比值增大,复合结构靶板整体抗弹性能不是一直降低,而是先降低后提高,且后钢板层是主要耗能构件.
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侯俊超;
王春光;
邓德志;
孙楠楠;
戎鑫;
刘洋;
梁增友
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摘要:
利用LS-DYNA软件对弹丸垂直侵彻贯穿C35强度混凝土靶板的过程进行了数值模拟,建立了混凝土靶板与等效靶的模型,获得混凝土靶板与等效靶的厚度转换关系。弹丸分别以1200、1000、800 m/s的速度垂直侵彻贯穿不同厚度混凝土靶板,获得不同厚度下混凝土靶板剩余穿透速度;以45#钢作为等效靶材料,根据靶体吸收动能等效原则,利用相同弹丸垂直侵彻贯穿45#钢靶,获得不同厚度混凝土靶板对应的钢靶厚度。利用MATLAB曲线拟合,混凝土靶板与等效钢靶厚度转换关系,并对转换关系结果进行仿真验证,结果表明混凝土靶板厚度转换误差小于10%,研究成果为混凝土靶板抗侵彻试验及等效靶研究提供理论依据及数据参考。
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侯俊超;
王春光;
邓德志;
孙楠楠;
戎鑫;
刘洋;
梁增友
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摘要:
利用LS-DYNA软件对弹丸垂直侵彻贯穿C35强度混凝土靶板的过程进行了数值模拟,建立了混凝土靶板与等效靶的模型,获得混凝土靶板与等效靶的厚度转换关系.弹丸分别以1200、1000、800 m/s的速度垂直侵彻贯穿不同厚度混凝土靶板,获得不同厚度下混凝土靶板剩余穿透速度;以45#钢作为等效靶材料,根据靶体吸收动能等效原则,利用相同弹丸垂直侵彻贯穿45#钢靶,获得不同厚度混凝土靶板对应的钢靶厚度.利用MATLAB曲线拟合,混凝土靶板与等效钢靶厚度转换关系,并对转换关系结果进行仿真验证,结果表明混凝土靶板厚度转换误差小于10%,研究成果为混凝土靶板抗侵彻试验及等效靶研究提供理论依据及数据参考.
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WU Hao;
吴昊;
CHEN Xiao-wei;
陈小伟;
FANG Qin;
方秦;
HE Li-ling;
何丽灵
- 《第4届全国工程安全与防护学术会议》
| 2014年
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摘要:
弹体高速侵彻混凝土靶体时,弹靶间相互作用引起的弹体质量磨蚀效应(表现为弹体质量损失和头形钝化)能够导致弹体结构和弹道严重失稳,从而降低弹体侵彻效能.假设侵彻过程中靶体对弹体的摩擦功全部转化为引起弹体表面材料熔融和剥离的热能,通过引入弹体撞击函数和弹头形状函数,得到了任意着靶速度下弹体侵彻混凝土靶体时质量损失比的无量纲预测公式.进一步提出了弹体头形钝化的解析模型,并得到11组尖卵头形弹体侵彻实验的广泛验证.所提出模型从适用范围、物理意义和理论基础方面验证并推广了Zhao和Chen(Int.J.Impact Eng.,2010,37(9):971-979,Int.J.Impact Eng.,2012,39(1):16-27)的经验性结论.
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孙畅;
夏承东;
李龙;
周德敬;
严安;
吕金明
- 《第三届中国国际复合材料科技大会(CCCM-3)》
| 2017年
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摘要:
本文采用Johnson-Cook材料本构模型和显式动力学算法,利用Ls-Dyna模拟了7.62mm普通钢芯弹侵彻厚度为20mm的层状结构706/705铝合金复合板的物理过程.研究了层厚比和界面结合强度对复合板抗弹能力的影响,实现了铝合金层状结构复合板抗弹效应的三维数值模拟.结果表明,强界面结合状态下,706:705=3:1时,侵彻后的背凸值和弹孔深度最小,分别为1.02mm和12.10mm.无界面结合状态下,706:705=9:1时,侵彻后的背凸值最小,为1.67mm;706:705=5:1时,侵彻后的弹孔深度最小,为10.56mm.界面结合强度对侵彻过程以及706/705复合板抗弹性能影响较大,高强度界面可以提高复合板的抗侵彻能力,低强度界面能够使复合板有较好的防破片能力.
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汪斌;
曹仁义;
谭多望
- 《中国力学大会2011暨钱学森诞辰100周年纪念大会》
| 2011年
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摘要:
利用320mm 平衡炮,采用次口径加载技术,将50kg 弹体加速到1100m/s .设计了适合高速侵彻的金属弹体,采用1.5m ×1.5m ×6m 钢筋混凝土作为靶标,进行高速侵彻试验.试验结果表明:次口径弹托与弹丸完全分离,弹体飞行姿态稳定,弹体飞行攻角小于2 °.侵彻后回收的金属弹体结构完整,无明显弯曲,仅弹体头部存在一定塑性变形,弹体质量损失约1.2%,弹体侵蚀现象不明显.
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何丽灵;
陈小伟
- 《2010年中国计算力学大会暨第八届南方计算力学学术会议》
| 2010年
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摘要:
侵彻过程中,弹头形状变化对其侵彻能力影响较大.在之前的工作中,基于能量守恒,结合经验公式,作者提出了弹头形状演化的迭代计算模型,不依赖于假设的宏观钝化规律,实现弹头形状演化的直接模拟.在此计算模型基础上,合理设计弹体熔化热分布,可提高弹体侵彻能力;应用迭代算法于锥形弹,发现锥角越大,弹头钝化趋势越弱.初始弹头形状因子不能表征弹头可能经历何种演化历程.
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何丽灵;
陈小伟
- 《2010年中国计算力学大会暨第八届南方计算力学学术会议》
| 2010年
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摘要:
侵彻过程中,弹头形状变化对其侵彻能力影响较大.在之前的工作中,基于能量守恒,结合经验公式,作者提出了弹头形状演化的迭代计算模型,不依赖于假设的宏观钝化规律,实现弹头形状演化的直接模拟.在此计算模型基础上,合理设计弹体熔化热分布,可提高弹体侵彻能力;应用迭代算法于锥形弹,发现锥角越大,弹头钝化趋势越弱.初始弹头形状因子不能表征弹头可能经历何种演化历程.