变换器

摘要： 以应用于串联系统的光伏(PV)直流变换器为研究对象,分析了串联系统中PV直流变换器的运行特性,在串联系统中直流变换器输出功率不均衡情况下,输出功率大的直流变换器将发生输出过电压问题。此处提出了一种改进型Boost全桥隔离变换(IBFBIC)功率模块拓扑结构,功率模块不仅可以工作在Boost模式,而且可以工作在Buck模式;基于功率模块输入并联输出串联(IPOS)组成PV直流变换器,提出基于直流变换器内部功率模块投切的电压调整策略,扩展变换器输出电压运行范围,以避免变换器输出过电压。搭建了串联系统实验平台,验证了提出的功率模块拓扑及直流变换器控制策略的可行性和有效性。

摘要： 针对非隔离十七电平变换器悬浮电容电压采样电路设计复杂、传感器体积大,硬件成本高等问题,提出了一种改进型无悬浮电容电压传感器控制方法。首先,对十七电平变换器的拓扑结构及工作原理进行了详细分析,并给出了十七电平单载波脉宽调制(PWM)策略的实现方式。然后,通过实时采样输出相电压与母线电容电压,提出了一种悬浮电容电压估算算法,从而实现了无悬浮电容电压传感器的控制。最后,通过仿真与实验验证了所提方法的正确性和有效性。

摘要： 以双流制电客车辅助系统为应用背景,提出一种能满足宽输入电压范围要求的零电流开关(ZCS)脉宽调制(PWM)半桥DC/DC变换器。该变换器采用中频升压变压器,变压器次级增加辅助开关管和谐振电容的串联支路且并联RC吸收支路,能够实现全部负载范围内的主开关管和辅助开关管的ZCS,并能实现整流二极管的软关断。分析了该变换器的工作原理,结合双流制的运用环境要求分析给出主要硬件参数的设计方法。采用对称脉冲控制,提出一种易于实现的变状态、比较值限幅的软件控制策略。最后,通过仿真和试验研究证明该变换器的可行性。

摘要： 为了提升传统Buck型功率因数校正(PFC)变换器的功率因数(PF)和效率,提出了一种新型软开关无桥单相PFC变换器。所提PFC变换器工作在不连续导通模式,从电源中提取正弦输入电流,并采用辅助开关消除了输入电流死角,从而有效提高了PF。同时,PFC变换器中所有开关和二极管均实现了软开关,降低了开关损耗,且规避了二极管反向恢复问题。此外,电流通路中的半导体器件数量达到了最少,从而传导损耗也进一步降低,使系统效率提高。利用120W样机开展了实验测试,结果表明系统效率达92.1%,总谐波畸变率(THD)为3.3%,符合相关标准,验证了PFC变换器性能。

摘要： 提出了一种基于双移相控制的CLLC直流变换器的软启动方法,通过对启动策略的优化,使启动时的输出电压在任何负载条件下均可以保持近似线性上升,缓解了启动时的过压和过流问题。此处首先分析了CLLC电路在双移相控制下的电压增益特性,并根据分析结果提出了线性占空比与非线性占空比的软启动方案,以此优化启动时输出电压的变化趋势;之后分别对两种启动方案进行了仿真和实验验证,结果表明所提方法可以实现任何负载条件下输出电压的平稳建立。

摘要： 针对燃料电池输出特性软、电压范围变化宽的特点,通过脉宽调制(PWM)控制使对称式三电平LLC谐振电路工作在三电平升压模式、三电平降压模式和倍频模式,实现高、中、低3种增益模态,拓宽了变换器增益范围。为解决对称式三电平LLC拓扑直流侧电容均压问题,提出一种通过控制初级上、下桥臂相位差实现所有模式下分压电容电压均衡的策略。通过对次级升压控制方式进行改进,使次级开关管一个周期内导通两次,确保变换器软开关可靠实现,从而采用较大的励磁电感感值,提高变换器效率。最后,搭建一台输入电压120~240V,输出电压240~400 V,额定功率1 000 W的实验样机,验证了所提控制策略的可行性和正确性。

摘要： 概括了目前国内功率因数校准科技研究的发展状况,剖析了无源和有源功率因数校准的科技发展特点,并作出了设计。改进后的零电压变换电路,构成并联式有源功率因数校正器,有效减少了在开关损耗情况下单个输入电感与输出二极管之间的电流应力。

摘要： 在直流系统中配置储能可以平抑直流电压波动,为系统提供惯性支撑,提高系统稳定性。针对储能系统现有虚拟惯性控制策略存在的问题,提出了一种基于比例前馈积分反馈的新型惯性控制策略。该控制策略通过比例前馈系数、积分反馈系数、积分系数实现了对虚拟惯性的多维度控制。新型虚拟惯性控制策略中,比例前馈系数控制功率初始值给定,积分反馈系数控制稳态输出功率,积分系数控制动态响应能力,提高了控制策略的适应性。最后,储能系统以采用不共地式三电平双向DC/DC变换器为例,开展相关实验,实验结果验证了所提新型虚拟惯性控制策略的有效性。

摘要： 针对列车电制动回馈能量回收与利用问题,文中通过分析列车运行特性,重点探究了列车运行过程与牵引网电压波动之间的关系。结合牵引变电所供电功率与列车用电功率动态不匹配特性,采用车载式制动能量回收利用系统的方案,提出了基于列车用电功率动态变化的超级电容充放电控制策略。该方案主要由超级电容串并联储能单元和双向DC-DC变换器组成。利用MATLAB进行建模仿真分析,结果表明,该控制策略在有效回收利用列车制动能量的同时抑制了牵引网电压波动,为列车制动能量回收与利用提供了有效的解决方案。

摘要： 以一种可扩展单元的高增益升压Cuk变换器为研究对象,提出一种基于线性自抗扰改进单周期控制策略。采用线性自抗扰控制策略与单周期控制技术相结合的一种控制方式,以解决Cuk变换器在受到系统干扰时,单周期控制技术对于系统非线性特性以及时变扰动的作用有限的问题。与其他控制方法相比,保证了系统大信号稳定以及在受扰动时的快速恢复性能。对所提出控制策略进行仿真和实验研究表明,与传统的单周期控制相比,所提策略能更有效的抑制系统扰动,使系统具有更良好的鲁棒性。

摘要： 三电平中点钳位型变换器存在中点电压不平衡的固有问题.零序电压注入法可以很好地控制三电平变换器的中点平衡,而且具有原理简单、计算简便等优点,但是在调制系数比较大或者功率因数较低的情况下存在不可消除的低频波动.双调制波方法可以在全范围内消除中点波动,但其会造成开关频率的增大和谐波性能恶化.本文结合零序电压注入和双调制波混合调制方法的优点,达到了在消除低频波动的同时又能最大程度上降低开关频率和保持谐波性能的目的.仿真和实验结果证明了所提出的混合调制方法的正确性和可行性.

摘要： 分析了死区时间对移相全桥直流变换器ZVS的影响,针对现行峰值电流死区时间调整控制不灵活且会带来偏磁的弊端做出了改进,提出了基于直流模式的死区时间调整策略.目前移相全桥IC是基于峰值电流大小来调节死区时间的，但是由于器件特性的差异会导致变压器偏磁，即正负半周电流峰值会区别，若根据峰值电流调节死区时间，会导致死区时间出现随开关频率的波动，不但会使控制环路产生振荡，还会导致变压器单周期V-S面积不平衡产生偏磁。除此之外，基于峰值电流调整死区的曲线由电路硬件固化，往往达不到实际需要的调整曲线，针对峰值电流死区时间调整策略的弊端，本文提出了一种改进型直流调整策略，即由微处理器MCU采样电流信号，根据DCDC实际所需死区时间曲线计算所需死区时间调整值，再利用D/A转换成直流量输出给移相全桥集成IC，并通过试验验证了策略的正确性和有效性。该策略提高了系统稳定性，降低了变压器偏磁的风险。

摘要： 相较于传统的Boost PFC变换器,无桥Boost PFC变换器省略了开关管前的整流桥,大大提高了变换器的效率.本文主要讨论了电流断续模式下的无桥Boost PFC的工作原理,推导了理想状态下其PF的表达式和电感值的计算,探讨了实际工作中电路寄生参数对电感电流畸变的影响.针对DCM Boost PFC仅适用于中小功率场合这一缺点,本文引入交错并联技术,提升了电路的功率量级.分析了两路交错并联无桥Boost PFC的工作原理,推导了电感值不匹配对电流畸变的影响.最后本文分别完成了单路500W和两路交错1kW的实验,实验结果验证了理论分析的正确性.

摘要： 近年来,随着直流供电技术在交通设备、信息通讯、数据中心以及楼宇供电系统等领域的发展,380V左右电压等级的直流供电系统已经逐渐被全球研究者所接受.在数据中心和通信领域,直流供电系统的技术要求和标准不断被国内外研究组织或机构提出.在这些标准中,直流供电系统的额定电压等级和母线电压范围有了明确的定义,其电压范围一般在260～400V之间,相比现有的一些研究属于更宽的电压区间.这种宽电压区间给直流供电系统的变换器设计带来了挑战,也将使一些适用于宽电压范围的拓扑和技术方案得到更多的关注.本文介绍了国际、国内的几个主要直流供电系统标准及母线电压定义情况.综合上述标准中直流母线的电压定义,讨论了分布式直流供电系统相应电力电子变换器的设计要求和特点,可作为推广分布式直流供电系统和研发其关键电力电子变换器设备的参考.

摘要： MPS智能电表开关电源HF900900V ACDC变换器具有高度集成，易于设计，高可靠性，低EMI，高功率，低成本等特点。

摘要： 光伏电站呈现大型化、集中化发展趋势，15年我国建设了格尔木等100万千瓦大型光伏电站我国2020年规划8000万千瓦建在荒漠、高原地区,与大电网联接薄弱,接入和送出问题突出.

摘要： 本文设计了一种工作于DCM(断续导电模式)的无桥整流谐振Pseudo-Boost功率因数校正变换器,器件数目少,通态损耗低,功率因数高.介绍了此变换器的工作原理、主电路参数设计计算以及外围电路电压补偿网络设计等.最后对变换器进行闭环仿真并针对仿真结果进行功率因数分析,仿真结果证明了理论分析正确,这对系统的实验研究具有一定的理论指导意义.

摘要： 本文提出一个新颖的理论,去分析开关电源各种变换拓扑之间的关系.从基本的降压变换器出发,应用伏秒平衡原理建立了开关电源的基础模型,并提出开关电源的通用表达式,将几种常用的开关电源的变换关系用同一个函数公式进行描述,而各种变换器,只是这一通用表达式在具体的给定条件下的表现形式.从而得出一个基本的概念:升压变换和降压变换是同一个数学表达式,那么其描述的物理对象一定是同一个东西.这是个重要的概念,也就是说,一个升压变换器同时也是一个降压变换器,升压也是降压,从而把升压变换器和降压变换器统一到一个模型来理解,为互逆变换关系,两者的不同表现,只是人们看问题的角度不同而已.本文接着分析了该开关电源通用表达式在几种典型的边界条件下的应用,从而给出开关电源分类的理论依据.最后本文例举了这一分析原理在实际工作中的应用案例.本文的分析思路,不仅对于理解开关电源的工作原理有着简洁直接的参考作用,而且对于工程师如何去构建一个实际的开关电源拓扑,有着方向性的指导意义,对于传统的开关电源理论也是一个有效的补充.

摘要： 本文提出了一种改进型Buck/Boost+LLC级联变换器,其能够应用于宽输入电压场合,并且在对电池充电过程中,既可工作在恒压模式,又可工作于横流模式.通过共用开关减少了两个开关管.本文详细描述了“双频PWM”控制方式.双频PWM控制方式保留了后级LLC变换器ZVS和ZCS的特性,减小了开关损耗,因此LLC变换器可以工作在高频状态.搭建了一台200-450V输入,14V/80A输出的实验样机对理论分析进行了验证.

摘要： 本文提出了一种工作频率可变、斜坡宽度和斜坡峰值电流随占空比变化的自适应斜坡补偿电路.该电路可以产生自适应斜坡补偿电流,而且可以解决传统斜坡补偿中过补偿带来的瞬态响应慢和带载能力低的问题,在0.5μm的BCD工艺的基础上设计,经Hspice仿真验证达到设计目标.

摘要： 一种用来制造特别是用于机电的变换器（150）的层系统（15）的方法，具有如下步骤：把第一种弹性材料的第一层（9）敷设（23）到衬底（4）上；把第二种弹性材料的第二层（10）敷设（25）到所述第一层（9）上，其中，要么所述第一种弹性材料是导电的，而所述第二种弹性材料具有电介质，要么，所述第二种弹性材料是导电的，而所述第一种弹性材料具有电介质，其中，所述第一种弹性材料和/或所述第二种弹性材料通过电化学的离析予以敷设。

摘要： 本公开的实施例涉及命令单相谐振变换器的反馈方法、相关的单相谐振变换器以及多相谐振变换器。一种谐振变换器包括：初级切换电路，具有初级绕组和被配置为驱动初级绕组的初级切换级；次级谐振电路，具有磁耦合到初级绕组的次级绕组、并联连接到次级绕组的谐振电容器、以及分别耦合在变换器的输出端子和谐振电容器的相应的端子之间的第一和第二电感器；整流级，与谐振电容器并联连接并且具有耦合以形成半桥的第一和第二开关；以及反馈命令电路。反馈命令电路被配置为接收代表谐振变换器的输出端子处的输出电压和输出电流的反馈信号，接收谐振电容器的端子处的电压，以及独立于彼此接通/关断整流级的和初级切换级的开关。

摘要： 本公开的实施例涉及命令单相谐振变换器的反馈方法、相关的单相谐振变换器以及多相谐振变换器。一种谐振变换器包括：初级切换电路，具有初级绕组和被配置为驱动初级绕组的初级切换级；次级谐振电路，具有磁耦合到初级绕组的次级绕组、并联连接到次级绕组的谐振电容器、以及分别耦合在变换器的输出端子和谐振电容器的相应的端子之间的第一和第二电感器；整流级，与谐振电容器并联连接并且具有耦合以形成半桥的第一和第二开关；以及反馈命令电路。反馈命令电路被配置为接收代表谐振变换器的输出端子处的输出电压和输出电流的反馈信号，接收谐振电容器的端子处的电压，以及独立于彼此接通/关断整流级的和初级切换级的开关。

摘要： 一种变换器(6)，其包括能够与直流电源(2)连接的输入端(61，62)、具有第一、第二和第三电桥支路(11，12，13)的至少一个转换器模块(1，1'‑1”')以及用于电桥支路(11，12，13)的共同的直流电压中间回路(14)，其中，电桥支路(11，12，13)中的每个分别具有相位输出端(113，123，133)，其中，第一和第二电桥支路(11，12)设置用于将交流电形式的第一功率(51)提供给所述相位输出端(113，123)，能量存储器(42)能够连接到第三电桥支路(13)的相位输出端(133)，并且第三电桥支路(13)设置用于在直流电源(2)和能量存储器(42)之间以及在能量存储器(42)和直流电压中间回路(14)之间交换第二功率(52)，并且变换器(6)包括控制单元(17)，该控制单元设置用于如此操控电桥支路(11，12，13)，使得第一功率(51)和第二功率(52)的总和相应于恒定的期望值(53)。本发明还涉及一种用于运行变换器(6)的方法和这种变换器(6)的一种应用。

摘要： 本发明涉及一种用于直流电压变换器（110）的调节装置（100），所述直流电压变换器（110）具有多个并联连接的直流电压转换器模块（120_1、…、120_n）。所述调节装置求取用于所述直流电压转换器模块的个别的额定电流值，从而用共同的满负荷率来运行所述直流电压转换器模块。

摘要： 本发明提供对于具有多个直流电压转换器模块（4‑1、4‑2）的直流电压变换器（10）的调节。为此，为所有直流电压转换器模块产生用于对所述直流电压变换器进行受电压控制的调节的中央调节量。此外，能够为每个直流电压转换器模块额外地生成基于电流的调节量。通过所述基于电压的调节量与基于电流的调节量的组合，能够独特地调整每个直流电压转换器模块的输出功率、尤其是输出电流。通过这种方式，能够避免所述直流电压转换器模块的过载。

摘要： 本公开的实施例涉及命令单相谐振变换器的反馈方法、相关的单相谐振变换器以及多相谐振变换器。一种谐振变换器包括：初级切换电路，具有初级绕组和被配置为驱动初级绕组的初级切换级；次级谐振电路，具有磁耦合到初级绕组的次级绕组、并联连接到次级绕组的谐振电容器、以及分别耦合在变换器的输出端子和谐振电容器的相应的端子之间的第一和第二电感器；整流级，与谐振电容器并联连接并且具有耦合以形成半桥的第一和第二开关；以及反馈命令电路。反馈命令电路被配置为接收代表谐振变换器的输出端子处的输出电压和输出电流的反馈信号，接收谐振电容器的端子处的电压，以及独立于彼此接通/关断整流级的和初级切换级的开关。

摘要： 一种用来制造特别是用于机电的变换器（150）的层系统（15）的方法，具有如下步骤：把第一种弹性材料的第一层（9）敷设（23）到衬底（4）上；把第二种弹性材料的第二层（10）敷设（25）到所述第一层（9）上，其中，要么所述第一种弹性材料是导电的，而所述第二种弹性材料具有电介质，要么，所述第二种弹性材料是导电的，而所述第一种弹性材料具有电介质，其中，所述第一种弹性材料和/或所述第二种弹性材料通过电化学的离析予以敷设。

摘要： 本发明提供能够提高电力转换的精度的矩阵变换器、矩阵变换器的控制装置以及矩阵变换器的控制方法。本发明的实施方式涉及的矩阵变换器具备选择部和换流控制部。选择部基于交流电源的相电压的状态和负载的相电流的状态中的至少任一者，从多种换流模式之中选择一个换流模式。换流控制部利用由选择部选择出的换流模式控制电力转换部的双向开关来进行切换交流电源和负载的连接状态的换流控制。基于由选择部进行的换流模式的选择比例对多种换流模式的特性值加权得到的值的合计值为成为比较对象的一个换流模式的特性值以下。

摘要： 本实用新型提供了一种隔离式变换器的副边控制电路及隔离式变换器以及DCM隔离式变换器的副边控制电路，隔离式变换器的副边控制电路包括状态信号获取电路、光耦控制电路和脉冲产生电路。状态信号获取电路的输入端耦接副边电路的状态信号。光耦控制电路分别耦接状态信号获取电路和光耦元件，光耦控制电路根据状态信号输出第一控制信号以控制流过光耦元件的光耦电流。脉冲产生电路的输入端耦接状态信号获取电路，脉冲产生电路根据状态信号控制副边整流管或与副边整流管并联的设置开关的导通状态。本实用新型可以应用到开关电源设备上，实现隔离式变换器输出电压过压保护、输出电流过流保护以及过温保护等，有效提升隔离式变换器的稳定性和可靠性。