AZ80镁合金

摘要： 研究了Ce对含质量分数为0.25%的Sb的AZ80镁合金铸态显微组织和拉伸性能的影响,结果表明:含Sb的AZ80试验镁合金的铸态组织主要由α-Mg基体和Mg_(17) Al_(12)相组成,加入质量分数为0.5%~1.5%的Ce后,合金中出现了Al_(4)Ce相和/或Al_(11)Ce_(3)相,同时晶粒变得相对细小,组织中Mg_(17)Al_(12)相的数量减少且其形貌从连续和/或断续网状分布转变为断续状分布。此外,在含Sb的AZ80试验合金中添加质量分数为0.5%~1.0%的Ce后,合金的室温拉伸性能总体呈增加趋势,尤其是添加质量分数为1.0%的Ce时,抗拉强度和延伸率改善明显,而当添加质量分数为1.5%的Ce后,合金的室温拉伸性能相对较差。

摘要： 为了研究不同封孔处理方式对微弧氧化(MAO)后的AZ80镁合金陶瓷膜结构和性能的影响,采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、电化学测试、摩擦磨损试验等表征手段进行研究。结果表明:经过NaOH前处理、聚甲基三甲氧基硅烷(PMTMS)及聚四氟乙烯(PTFE)复合封孔处理后,微弧氧化膜层表面孔洞封填效果最佳,膜层粗糙度降低,耐磨性有所改善。经复合封孔处理后膜层的自腐蚀电位E_(corr)由微弧氧化膜的-0.45 V正移到-0.12 V,自腐蚀电流密度J_(corr)由微弧氧化膜的1.79×10^(-5)A/cm^(2)下降至4.51×10^(-6)A/cm^(2),表明耐蚀性显著提高。

摘要： 文章超声导入时不同熔体温度对AZ80镁合金凝固组织和基本性能的影响发现,熔体温度分别为630°C和610°C时进行60秒超声处理,与未进行超声处理相比,铸态组织、布氏硬度、抗拉强度和断口形貌均发生了变化,探讨了超声导入时熔体温度影响超声处理效果的原因。

摘要： 利用均匀化处理后的体育器材用AZ80镁合金铸件进行不同挤压工艺下的性能测试,分析了不同挤压工艺对该类型合金材料的力学性能与耐磨损性能影响.研究显示:AZ80镁合金使用往复挤压法能够获得比常规挤压更佳的力学性能和耐磨损性能,Rm、δ,、σh分别获得72 MPa、72 MPa,6.0％的性能提升,磨损体积减小高达78.6％;利用往复挤压保证压道次数n= 1,5,10条件下,AZ80镁合金力学性能和耐磨损性能呈现下降后提升趋势,在n=5时获得最佳性能值.

摘要： 文章超声导入时不同熔体温度对AZ80镁合金凝固组织和基本性能的影响发现,熔体温度分别为630°C和610°C吋进行60秒超声处理,与未进行超声处理相比,铸态组织、布氏硬度、抗拉强度和断口形貌均发生了变化,探讨了超声导入时熔体温度影响超声处理效果的原因.

摘要： 利用均匀化处理后的体育器材用AZ80镁合金铸件进行不同挤压工艺下的性能测试,分析了不同挤压工艺对该类型合金材料的力学性能与耐磨损性能影响。研究显示:AZ80镁合金使用往复挤压法能够获得比常规挤压更佳的力学性能和耐磨损性能,Rm、δs、σh分别获得72 MPa、72 MPa、6.0%的性能提升,磨损体积减小高达78.6%;利用往复挤压保证压道次数n=1、5、10条件下,AZ80镁合金力学性能和耐磨损性能呈现下降后提升趋势,在n=5时获得最佳性能值。

摘要： 合理的本构模型是实现精确模拟镁合金挤压过程的关键,基于均匀化态AZ80镁合金在应变速率0.001～1 s-1、变形温度523～673 K下的热压缩实验数据,建立了改进的Z-A模型来描述AZ80镁合金的热变形行为,并在此基础上,通过考虑应变对材料参数的影响,提出优化的Z-A模型.对两种模型预测精度进行定量分析表明:优化的Z-A模型对流动应力的预测效果较好,相关系数R和平均绝对相对误差EAR的计算值分别为0.9962和3.60％;改进的Z-A模型的预测结果相对较差,其R值和EAR值分别为0.94和8％.比较分析表明,优化的Z-A模型具有良好的适应性,可以在整个应变范围内(0～0.9)很好地预测不同变形条件下的流动应力,因而工程适用范围广;改进的Z-A模型不能描述加工硬化-动态回复阶段的流动应力,因而预测精度较低.

摘要： 利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、电子万能拉伸试验机、AUT85729电化学工作站等设备研究了La对AZ80镁合金组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响.结果表明,随着La的加入,铸态和挤压态AZ80合金的组织性能都得到了改善,晶粒尺寸减小,形成了新的杆状Al11La3相,但随着La含量的增加,杆状Al11La3的大小和数量逐渐增加,β-Mg17Al12相受到抑制,数量减少.La的添加提高了AZ80镁合金的强度和延展性,但当La含量增加到1％时,挤压AZ80合金的强度和延展性降低.采用电化学极化曲线测定了AZ80+xLa合金的耐腐蚀性,结果表明,La的加入提高了AZ80镁合金的耐蚀性.加入0.5％La后,AZ80镁合金力学和耐腐蚀综合性能达到最佳.

摘要： 为了通过微合金化的方式改善Az80镁合金的组织和性能，研究了稀土元素Ce对其铸态微观组织和力学性能的影响。结果表明：加入适量的元素Ce后，Az80镁合金的微观组织除原有的α-Mg基体、第二相β-Mgl7A112和少量的A18Mn5相外，还生成了新的针状化合物Al4Ce相。适量的Ce的加入，可明显地细化基体组织，沿晶界分布的连续或断续的网状β相细化为小岛状甚至是细小的颗粒状，针状的Al4ce相也均匀地分布在晶内及晶界处。在本实验条件下，随着Ce含量的增加，实验合金的铸态宏观硬度是呈线性提高，而冲击韧度、抗拉强度和延伸率是呈先增后减的趋势，当Ce的加入量为1.00wt.％时综合性能达到最佳，分别为61.90HB、15.50J·cm-2、171.80 Mpa和3.35％，比AZ80母合金分别提高了9.95％、63.00％、13.30％和36.70％。

摘要： 为了通过微合金化的方式改善Az80镁合金的组织和性能，研究了稀土元素Ce对其铸态微观组织和力学性能的影响。结果表明：加入适量的元素Ce后，Az80镁合金的微观组织除原有的α-Mg基体、第二相β-Mgl7A112和少量的A18Mn5相外，还生成了新的针状化合物Al4Ce相。适量的Ce的加入，可明显地细化基体组织，沿晶界分布的连续或断续的网状β相细化为小岛状甚至是细小的颗粒状，针状的Al4ce相也均匀地分布在晶内及晶界处。在本实验条件下，随着Ce含量的增加，实验合金的铸态宏观硬度是呈线性提高，而冲击韧度、抗拉强度和延伸率是呈先增后减的趋势，当Ce的加入量为1.00wt.％时综合性能达到最佳，分别为61.90HB、15.50J·cm-2、171.80 Mpa和3.35％，比AZ80母合金分别提高了9.95％、63.00％、13.30％和36.70％。

摘要： 为了通过微合金化的方式改善Az80镁合金的组织和性能，研究了稀土元素Ce对其铸态微观组织和力学性能的影响。结果表明：加入适量的元素Ce后，Az80镁合金的微观组织除原有的α-Mg基体、第二相β-Mgl7A112和少量的A18Mn5相外，还生成了新的针状化合物Al4Ce相。适量的Ce的加入，可明显地细化基体组织，沿晶界分布的连续或断续的网状β相细化为小岛状甚至是细小的颗粒状，针状的Al4ce相也均匀地分布在晶内及晶界处。在本实验条件下，随着Ce含量的增加，实验合金的铸态宏观硬度是呈线性提高，而冲击韧度、抗拉强度和延伸率是呈先增后减的趋势，当Ce的加入量为1.00wt.％时综合性能达到最佳，分别为61.90HB、15.50J·cm-2、171.80 Mpa和3.35％，比AZ80母合金分别提高了9.95％、63.00％、13.30％和36.70％。

摘要： 为了通过微合金化的方式改善Az80镁合金的组织和性能，研究了稀土元素Ce对其铸态微观组织和力学性能的影响。结果表明：加入适量的元素Ce后，Az80镁合金的微观组织除原有的α-Mg基体、第二相β-Mgl7A112和少量的A18Mn5相外，还生成了新的针状化合物Al4Ce相。适量的Ce的加入，可明显地细化基体组织，沿晶界分布的连续或断续的网状β相细化为小岛状甚至是细小的颗粒状，针状的Al4ce相也均匀地分布在晶内及晶界处。在本实验条件下，随着Ce含量的增加，实验合金的铸态宏观硬度是呈线性提高，而冲击韧度、抗拉强度和延伸率是呈先增后减的趋势，当Ce的加入量为1.00wt.％时综合性能达到最佳，分别为61.90HB、15.50J·cm-2、171.80 Mpa和3.35％，比AZ80母合金分别提高了9.95％、63.00％、13.30％和36.70％。

摘要： 为了通过微合金化的方式改善Az80镁合金的组织和性能，研究了稀土元素Ce对其铸态微观组织和力学性能的影响。结果表明：加入适量的元素Ce后，Az80镁合金的微观组织除原有的α-Mg基体、第二相β-Mgl7A112和少量的A18Mn5相外，还生成了新的针状化合物Al4Ce相。适量的Ce的加入，可明显地细化基体组织，沿晶界分布的连续或断续的网状β相细化为小岛状甚至是细小的颗粒状，针状的Al4ce相也均匀地分布在晶内及晶界处。在本实验条件下，随着Ce含量的增加，实验合金的铸态宏观硬度是呈线性提高，而冲击韧度、抗拉强度和延伸率是呈先增后减的趋势，当Ce的加入量为1.00wt.％时综合性能达到最佳，分别为61.90HB、15.50J·cm-2、171.80 Mpa和3.35％，比AZ80母合金分别提高了9.95％、63.00％、13.30％和36.70％。

摘要： 选用不同的挤压比对变形镁合金AZ80进行管材热挤压工艺试验研究;对挤压前后材料组织与力学性能的变化进行分析。结果表明,热挤压可以显著细化AZ80镁合金的晶粒,而且随着挤压比的增加.晶粒变得更加细小;增大挤压比也可以提高AZ80镁合金的抗拉强度和屈服强度。挤压比为18.2，坯料温度为390°C,模具预热温度360°C，凹模的半模角为60°～70°,可得到均匀的合金组织和良好的力学性能。

摘要： 选用不同的挤压比对变形镁合金AZ80进行管材热挤压工艺试验研究;对挤压前后材料组织与力学性能的变化进行分析。结果表明,热挤压可以显著细化AZ80镁合金的晶粒,而且随着挤压比的增加.晶粒变得更加细小;增大挤压比也可以提高AZ80镁合金的抗拉强度和屈服强度。挤压比为18.2，坯料温度为390°C,模具预热温度360°C，凹模的半模角为60°～70°,可得到均匀的合金组织和良好的力学性能。

摘要： 选用不同的挤压比对变形镁合金AZ80进行管材热挤压工艺试验研究;对挤压前后材料组织与力学性能的变化进行分析。结果表明,热挤压可以显著细化AZ80镁合金的晶粒,而且随着挤压比的增加.晶粒变得更加细小;增大挤压比也可以提高AZ80镁合金的抗拉强度和屈服强度。挤压比为18.2，坯料温度为390°C,模具预热温度360°C，凹模的半模角为60°～70°,可得到均匀的合金组织和良好的力学性能。

摘要： 选用不同的挤压比对变形镁合金AZ80进行管材热挤压工艺试验研究;对挤压前后材料组织与力学性能的变化进行分析。结果表明,热挤压可以显著细化AZ80镁合金的晶粒,而且随着挤压比的增加.晶粒变得更加细小;增大挤压比也可以提高AZ80镁合金的抗拉强度和屈服强度。挤压比为18.2，坯料温度为390°C,模具预热温度360°C，凹模的半模角为60°～70°,可得到均匀的合金组织和良好的力学性能。

摘要： 本文针对Az80镁合金采用了固溶处理+预时效+形变+时效处理的工艺路线,重点研究了预时效及随后的形变对其组织和性能的影响.试验研究结果表明,固溶处理使绝大部分Mg17Al12相溶入了α-Mg基体.形变处理后,晶粒被拉长,第二相或杂质沿变形方向分布,出现明显的纤维组织,晶粒内部出现了大量交错的形变孪晶.变形程度越大,加工硬化效果越显著,到30％时,硬度增长缓慢.形变前预时效增加了再结晶的形核,在形变后的时效处理过程中,发生了再结晶,形变产生的纤维组织消失,生成了等轴晶粒,形变程度越大,再结晶后的等轴晶粒越细小.再结晶软化和时效析出强化共同作用,使得Az80镁合金的硬度比时效前略有升高.综上所述,形变热处理能有效地改善Az80镁合金的组织和提高其力学性能.

摘要： 一种AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂及AZ31B镁合金表面处理方法，AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，包括如下浓度的各组分:98％硫酸1克/升～25克/升；50％硝酸锰1克/升～25克/升；高锰酸钾1克/升～25克/升；偏钒酸盐0.1克/升～1克/升；分散剂0.01毫升/升～0.05毫升/升；余量为水。上述AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，应用于AZ31B镁合金表面处理后，能够在AZ31B镁合金表面形成一层金黄色转化膜，能够提高AZ31B镁合金的耐腐蚀能力。且形成的金黄色转化膜具有附着力好、盐雾性能好以及成膜均匀性好的优点。此外，未含磷和铬，从而避免了传统合金处理剂常用磷和铬而污染环境的问题，不会对环境产生污染，因而环保性较好。

摘要： 一种6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，属于铝、镁合金的钎焊工艺。该工艺是将经过原材料检验合格的铝合金、镁合金及Zn‑12Cd片状钎料准备好，首先用砂纸去除掉6061铝合金、AZ31B镁合金及钎料表面的氧化层，然后将钎料两面及铝合金和镁合金用砂纸打磨的表面用酒精清洗，把钎料放在铝合金和镁合金之间，用夹具把它们固定好，放入到KTF系列管式真空气氛电阻炉中，设定加热速度为6°C～10°C/min，一直加热到310°C～335°C，然后再设定加热速度为2°C～8°C/min，一直加热到365°C～390°C，保温40min～70min，接下来冷却到260°C，保温30min，最后随炉冷却到室温可得到焊件。该6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，操作成本低，容易实现，而且获得的钎焊接头性能优异，钎焊扩大了镁合金和铝合金的应用领域。

摘要： 本发明公开了一种基于激光同步送粉焊接镀锌钢板与镁合金的合金粉末和方法，所述粉末主要组分为AlMgxCuZn,x为Al与Mg的摩尔比，比例范围为0-0.4，粉末大小为100-300目，配合本发明的工艺方法可改善镀锌钢板与镁合金之间的润湿性及相容性。本发明以激光为焊接热源，在保护气体的保护及热作用下，待焊材料表面部分熔化，通过合金粉末的有效送入，容易获得稳定的熔池，减少合金元素的烧损，精确控制焊缝中合金元素的比例，填充合金粉末配方灵活，可显著改善焊缝金属的冶金行为，尤其是针对Zn的存在，可以获得无夹杂的焊缝，焊接表面无需特殊清理，焊接效率高，成本低，接头可靠，具有较为理想的工程实用意义。

摘要： 一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法，在合金中添加Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化，其制备方法包括下述步骤：按设计的镁合金组分配比，分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金，以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂进行熔炼，在保护气氛下浇铸；得到铸锭最后，将铸锭进行均匀化处理后进行道一次变形量为75-80％，变形速率为9.0

摘要： 一种AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂及AZ31B镁合金表面处理方法，AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，包括如下浓度的各组分:98％硫酸1克/升～25克/升；50％硝酸锰1克/升～25克/升；高锰酸钾1克/升～25克/升；偏钒酸盐0.1克/升～1克/升；分散剂0.01毫升/升～0.05毫升/升；余量为水。上述AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，应用于AZ31B镁合金表面处理后，能够在AZ31B镁合金表面形成一层金黄色转化膜，能够提高AZ31B镁合金的耐腐蚀能力。且形成的金黄色转化膜具有附着力好、盐雾性能好以及成膜均匀性好的优点。此外，未含磷和铬，从而避免了传统合金处理剂常用磷和铬而污染环境的问题，不会对环境产生污染，因而环保性较好。

摘要： 本发明提供了一种在AZ91HP镁合金表面制备一层铝合金+稀土氧化物涂层的制备方法。旨在解决镁合金硬度低、耐磨性差、耐蚀性差的缺点。铝合金涂层为主要由Al、Si、Y2O3组成。各组分质量百分数(wt.％)是：Al：83.6wt.％、Si：11.4wt.％、Y2O3：5wt.％。AZ91HP镁合金各元素质量百分数(wt.％)为：Al：8.8900wt.％、Zn：0.5620wt.％、Mn：0.2041wt.％、Si：0.0443wt.％、Fe：0.0030wt.％、Cu：0.0034wt.％、Ni：0.0090wt.％、Be：0.0012wt.％、Mg：90.2830wt.％。具体步骤包括：混合制备涂层粉末；将基材表面利用800目砂纸粗磨去掉氧化层，并用无水乙醇清洗干净；将粉末预置在基材表面并干燥24h；设置激光器各项参数；准备激光熔覆惰性保护气体；通过激光熔覆技术制备基材表面熔覆层；利用维氏硬度计、摩擦磨损试验仪、电化学工作站等设备检测熔覆层的硬度、耐磨性、耐蚀性提升幅度。

摘要： 一种高延伸率微合金化改性AZ31镁合金薄板材料及其制备方法，其特征在于，所述镁合金薄板为对AZ31合金体系进行微合金化成分改性，微合金化元素包括Ca元素和M元素，各元素的质量百分数为：Al：2.5～3.5wt.％；Zn：0.5～1.5wt.％；Mn：0.2～0.5wt.％；Ca：0.1～0.5wt.％；M为Y，Nd元素中的至少一种，其中Y：0.05～1.5wt.％，Nd：0.05～1.5wt.％；余量为Mg。本发明的镁合金薄板延伸率高，并且强度提升，同时制备工艺简单，成本较低，在交通运输、电子通信等领域有着广泛应用前景。

摘要： 为了提高AZ61镁合金的综合性能，以满足现代工业的需要，本发明公开了一种添加中间合金的AZ61镁合金及其制备方法，包括AZ61镁合金，在铸态AZ61镁合金中添加Al-5Ti-0.25C或Al-8Ti-2C中间合金，所述Al-5Ti-0.25C中间合金以质量分数计为0.4%，所述Al-8Ti-2C中间合金以质量分数计为0.25%，余量为AZ61镁合金。

摘要： 一种6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，属于铝、镁合金的钎焊工艺。该工艺是将经过原材料检验合格的铝合金、镁合金及Zn-12Cd片状钎料准备好，首先用砂纸去除掉6061铝合金、AZ31B镁合金及钎料表面的氧化层，然后将钎料两面及铝合金和镁合金用砂纸打磨的表面用酒精清洗，把钎料放在铝合金和镁合金之间，用夹具把它们固定好，放入到KTF系列管式真空气氛电阻炉中，设定加热速度为6°C～10°C/min，一直加热到310°C～335°C，然后再设定加热速度为2°C～8°C/min，一直加热到365°C～390°C，保温40min～70min，接下来冷却到260°C，保温30min，最后随炉冷却到室温可得到焊件。该6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，操作成本低，容易实现，而且获得的钎焊接头性能优异，钎焊扩大了镁合金和铝合金的应用领域。

摘要： 一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法，在合金中添加Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化，其制备方法包括下述步骤：按设计的镁合金组分配比，分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金，以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂进行熔炼，在保护气氛下浇铸；得到铸锭最后，将铸锭进行均匀化处理后进行道一次变形量为75-80％，变形速率为9.0