大理岩

摘要： 为研究多尺寸大理岩的动态力学性能,基于SHPB试验采用理论分析、数值模拟、室内试验等方法深入分析了尺寸对大理岩动态力学性能的影响。通过室内试验和数值模拟,验证了LS-DYNA中使用HJC本构模型研究大理岩冲击荷载作用下破坏过程、应力波形特征等的合理性;利用LS-DYNA软件对同一长径比、3种不同直径的大理岩在4种不同冲击速度下展开研究。结果表明:大理岩动态强度随其直径的增加而减小,随冲击速度的增加而增大;在冲击压缩试验中,大理岩以沿轴向劈裂拉伸破坏为主,其破坏滞后于应力峰值,滞后于应力峰值的时间会随冲击速度的增加而减小;室内试验和数值模拟结果均表明,当压杆直径不变时,大理岩的尺寸对SHPB试验结果中大理岩动态强度具有重要影响,其动态强度随其长径比的增大先增加后减小。

摘要： 为对高温后大理岩动态压缩实验结果进行验证并探索数值模拟方法,采用“参考-计算-试算-调整”的方法基于HJC本构模型对不同温度等级高温处理后大理岩材料模型参数进行确定,利用ANSYS/LS-DYNA数值模拟软件对高温处理后大理岩SHPB实验进行数值模拟,并将数值模拟结果与室内实验结果进行对比分析。结果表明,数值模拟结果与室内实验结果具有一致性;大理岩试件破坏呈现裂隙由边缘向中心发展的趋势,表现为先以劈裂拉伸破坏产生裂隙进而进一步完全破坏,这种现象在实验过程中往往因观察区间较短容易被忽视;HJC本构模型可以有效地表征大理岩试件各项物理力学性质;通过对部分模型参数修改可以有效地对不同等级高温处理后大理岩试件物理力学参数描述;温度的损伤效应对于大理岩试件动态冲击破坏形态的影响体现在破碎后细粒量,随着处理温度的升高,大理岩破碎后细粒也不断增多。

摘要： 为研究蠕变过程中大理岩对能量的吸收转化特征和应变能的释放与耗散机理,测试分析了大理岩在单轴循环加载和多级蠕变循环加载条件下的应力-应变关系,计算得到各自的弹性能密度曲线,采用幂函数拟合了大理岩弹性能密度与应力之间的关系。对比两种加载方式的测试数据,结果表明:单轴循环加载和多级蠕变循环加载试验的弹性能密度曲线基本重合,即加载模式不影响大理岩的弹性能密度变化特征;两种加载模式下大理岩材料都经历压密、稳定和劣化三个阶段。经历蠕变循环加载之后的大理岩试样,弹性储能能力会降低,约为单轴循环加载的43%;强度也有明显下降,约为单轴循环加载的62%。如果考虑长期承载问题,大理岩的最大应力值应控制在材料的压密阶段结束点对应的应力以下较为有利。

摘要： 为研究复合岩石的力学特性,对单一岩样和复合岩样进行了单轴压缩试验及PFC;数值模拟试验,分析了复合岩样的裂纹扩展。结果表明,复合岩应力应变曲线与单一岩石一致,均存在压密阶段、弹性变形阶段、峰前破坏阶段、破坏后阶段,复合岩强度主要取决于砂岩的强度,其整体强度略高于砂岩单体;裂纹由砂岩部分扩展至大理岩部分,大理岩部分主要为张拉破坏;3种试样都是以剪切裂纹为主,峰后阶段张拉裂纹大量增加,其在试样破坏过程中起到关键作用,两种裂纹共同作用使得岩石承载力降低。

摘要： 为研究不同岩石声发射特性,选取均质、节理裂隙不发育的白砂岩、大理岩和花岗岩3类完整岩样和不均质、节理裂隙发育的现场岩样为试验对象,进行单轴压缩和巴西劈裂试验,研究拉-压作用下不同岩石声发射特征的差异性。结果表明,在单轴压缩试验下,完整岩样声发射参数特征与岩石强度密切相关,花岗岩破坏所释放的累积AE能量明显大于白砂岩和大理岩;现场岩样各声发射参数最大值则与岩石强度关联性不大。完整岩样和现场岩样的动态b值基本分布范围在1~4之间,且整体呈先上升中间波动随后回落的变化规律。岩石加载整个过程中的声发射特征与岩石均质程度和节理发育情况密切相关。

摘要： 碳酸盐岩和碳酸盐化岩石是俯冲带中碳的主要地质载体。俯冲-折返的超高压变质岩记录了俯冲隧道中流体-岩石的相互作用与元素迁移,是研究地球内部元素循环的重要媒介。本文采集了大别造山带罗家岭互层状产出的大理岩和榴辉岩,建立了横跨岩性界面的矿物组成、显微结构和Mg-Fe-C-O同位素剖面。大理岩中主要组成矿物为白云石,其次为方解石、石英、黑云母和绿帘石等。靠近榴辉岩,大理岩中的方解石含量逐渐升高,在大理岩和榴辉岩界面中方解石是主要的碳酸盐矿物。榴辉岩经历了角闪岩相的退变质作用,主要组成矿物为石榴子石、角闪石、石英和云母,含少量方解石和白云石。罗家岭大理岩的δ^(26)Mg(相比于DSM-3标样)值为-1.66‰~-1.51‰。相对于玄武质原岩(δ^(26)Mg=-0.25‰),罗家岭榴辉岩具有轻Mg同位素组成(δ^(26)Mg=-1.48‰~-1.25‰)。大理岩的δ;Fe(相比于IRMM-14标样)值为-0.62‰~-0.56‰,榴辉岩具有较重的Fe同位素组成(δ;Fe=0.16‰~0.45‰)。大理岩和榴辉岩中的碳酸盐矿物具有显著的C-O同位素变化(δ^(13)C=-3.4‰~2.2‰,δ^(18)O=7.6‰~14.3‰),且δ^(13)C与δ^(18)O呈正相关关系。研究结果表明:大理岩和榴辉岩界面的机械混合作用使榴辉岩中含有孤立的碳酸盐矿物,并促进了大理岩和榴辉岩之间的反应,但是机械混合作用影响范围只有几厘米。俯冲带中的流体活动促进了大理岩中白云石分解和元素迁移,使榴辉岩获得大理岩的轻Mg同位素信号,甚至直接携带碳酸盐矿物进入地幔。从大理岩到榴辉岩Fe同位素的扩散迁移可以导致榴辉岩具有较重的Fe同位素组成,而大理岩具有较轻的Fe同位素组成。碳酸盐化榴辉岩是驱动地球深部碳循环和造成地幔Mg同位素不均一性的重要载体。

摘要： 为揭示深埋大理岩在不同应力路径下的变形特征和能量演化特征,基于大理岩的常规三轴试验和卸荷三轴试验,分析了大理岩变形破坏过程中变形和能量演化的围压效应和应力路径影响。结果表明:大理岩在加卸荷条件下均表现出显著的围压效应;卸荷条件下大理岩的损伤扩容应力阈值和峰值强度较加载条件下的低;加载应力路径下能量耗散阶段占比更大,卸荷应力路径下能量聚集阶段占比更大;加卸荷条件下损伤扩容点对应的总能量和弹性应变能与围压具有良好的线性关系;针对峰值应力对应的总能量、弹性应变能及耗散能,加载应力路径下其均与围压具有正线性关系,而卸荷应力路径下均与围压成指数关系。基于以上结论,提出了确定大理岩破坏点的定量方法,结合应力-应变关系曲线,有效地解决了高围压作用下大理岩破坏点难以确定的问题,为深埋洞室围岩的稳定性分析提供依据。

摘要： 在上一期的“非常研究所”里,我们初步介绍了“碳中和”的基本情况——“碳中和”就是要将大气中多余的二氧化碳除去,避免温室效应异常增强。我们还简单介绍了二氧化碳在大自然里有自己的循环体系。接下来,就让我们一起看看,二氧化碳在大自然里究竟是如何循环的吧——岩石碳的化身碳酸盐是形成某些岩石的基础,如形成溶洞的石灰岩、可用作建筑材料的大理岩等。石灰岩和二氧化碳的缘分可是不浅。在石灰岩的形成过程中会释放出二氧化碳气体;同时,溶有二氧化碳的水又能侵蚀石灰岩。溶洞就是在这两个过程的交替中逐渐形成的。

摘要： 为了探究动态载荷下大理岩的断口形貌特征,本文先利用分离式霍普金森压杆对岩样进行不同弹速下的冲击压缩和动态劈裂试验。接着,采用钨丝灯扫描电镜对岩样断口形貌进行细观观察,对比分析了不同试验条件下岩样的断裂模式。最后,引入分形维数定量表征了岩样断口细观形貌及其粗糙程度与冲击弹速间的内在关系。结果表明:在动态载荷下大理岩断口呈脆性特性,其基本断裂模式为沿晶断裂或穿晶断裂;高弹速冲击下,岩样断裂花样变小变密,表面附着岩粉趋多;相对于动态劈裂试验,动态压缩后岩样的破碎程度要高,断口花样中穿晶断裂形式所占的比重较大;随着弹速的增加,动态劈裂和动态压缩断裂模式均由耗能较低的沿晶断裂向耗能较高的穿晶断裂转变,分形维数值相应增大,但动态劈裂试验中分形维数值比动态压缩试验的应变率敏感性更加明显。

摘要： 为研究真三轴条件下岩石的力学行为,采用离散元颗粒流程序,探析不同应力路径下大理岩试样的变形破坏过程、微裂纹演化机制及其中间主应力效应。结果表明:平行黏结模型能较准确地反映大理岩真三轴压缩下力学特性和破坏模式;中间主应力对峰值强度、弹性模量、破坏角和破坏模式演变的影响较为显著;八面体理论可较好地拟合出大理岩真三轴压缩中的破坏应力,所得的破坏强度包络线具有明显线性特征;结合应力-应变曲线形状,该大理岩在压缩过程中裂纹扩展可划分为4个阶段,即线弹性阶段、裂纹稳定扩展阶段、裂纹非稳定扩展阶段及峰后破坏阶段;随着中间主应力增大,应力-应变曲线峰后段的脆性破坏特征变强,试样从拉伸破坏向拉剪混合破坏转变,且中间主应变符号由拉转向压,岩石损伤演化与中间主应力间呈现出“对勾”型趋势。

摘要： 北京房山岩体是华北克拉通东部燕山期中酸性钙碱性侵入岩之一,其周缘发育中国典型的接触变质带,依次为矽线石带、石榴子石－十字石带和红柱石带.前人指出该地区大理岩中含有较多特征变质矿物,如镁橄榄石、透辉石和透闪石、钙铁榴石、符山石、白云母等,并且这些大理岩强片理化.但是没有对其地球化学数据进行系统分析,未对变质条件进行定量研究,未从大理岩角度进行变质成因的讨论.因此,本文对周口店地区大理岩样品进行系统的岩相学研究,并进行变质温度计算.根据Rice(1977)的白云石—方解石地质温度计对共生的方解石和白云石Ca-Mg分配系数进行计算，得到的变质温度范围为517°C～635°C。所以，从以上两方面来看，该地区的大理岩至少经历了辉石角岩相变质。

摘要： 铁克里克铁、铜、金、银及多金属成矿带中矿床多赋存于塔里木南缘铁克里克构造带中段的前寒武纪埃连卡特群中。作者们在布琼铁矿区对这套含矿地层开展剖面实测,对剖面中埃连卡特群钙质片岩和大理岩开展岩相学、主微量和C-O同位素地球化学研究。以上地球化学特征表明，纯大理岩地层碳氧同位素最接近原始沉积值，主微量元素最能指示原始沉积环境。从碳同位素地层学角度看，可以与研究区埃连卡特群大理岩对比,指示布琼地区埃连卡特群也同样沉积在这一时间段。结合新获得锆石年龄数据，指示在铁克里克中段布琼铁矿地区，确定原划为古元古代的埃连卡特群地层形成于新元古代,时间跨度约在743～600Ma之间，甚至在740～725Ma之间。

摘要： 为研究裂隙大理岩的卸荷破坏机理,利用高速相机记录45°单、双预制裂纹大理岩试件卸荷试验过程,分析裂纹的扩展和贯通破坏模式.结果发现:卸载破坏前试件存在损伤积累和裂纹扩展贯通,但在加载曲线上无明显响应;在卸载破坏过程中,拉应力作用越来越明显,直至成为最终破坏的主导原因;单、双裂纹试件裂尖-120°左右极易产生裂纹,且裂纹多以带状形式扩展,与理论值对比发现,剪应力在此方向出现极值;双裂纹试件岩桥区直线贯通明显,破坏前会形成一条完整的裂纹贯通线.

摘要： 采用Carrara大理岩,在温度300°C～700°C、围压300MPa 和600MPa-800MPa、应变速率1×10-4/s～1×10-5/s 和1×10-7/s～2.5×10-6/s、水含量0.005-0.01wt％和0.1-0.5wt％条件下,开展了轴向压缩变形实验,通过偏光显微镜、扫描电镜与能谱分析,研究了实验变形样品的微观结构特征,讨论了水、温度、围压、应变速率对脆塑性转化和变形机制的影响.实验结果表明:Carrara大理岩在低温(300-400°C)、低应变速率和高含水条件下发生了压溶,其中,在低温低应变速率(1×10-7/s)条件下为压溶蠕变,在低温中等应变速率(5×10-7/s)条件下为压溶+碎裂流动；在低温(400°C）、中一高应变速率和低含水条件下发生了位错滑移(双晶滑移、机械双晶)与碎裂流动，局部伴有压溶作用；在中温(500°C）、各应变速率和各含水条件下发生了位错滑移(双晶滑移、机械双晶)与动态重结晶作用；在高温(600-700°C)条件下，动态重结晶作用成为主要变形机制。温度、水和应变速率对大理岩脆塑性转化和变形机制的影响非常显著，在相同温度与应变速率条件下，水降低了样品强度，促进了压溶和塑性变形。

摘要： 为了认识大理岩蠕变特性,采用RLW-I000G岩石三轴流变仪对西安市长安县天赐山大理岩进行了一系列不同加载时间下的单轴蠕变试验,并应用改进的西原模型对蠕变试验曲线进行辨识.试验表明:大理岩轴向变形过程中瞬时变形、等速蠕变及加速蠕变较为明显,减速蠕变历程极短;大理岩在同级荷载作用下,随着加载时间增长,其损伤效应加剧,导致相应的应变增量增大.应用非线性的黏滞元件对西原模型进行改进,得到了大理岩复合流变模型,并应用大理岩蠕变试验数据对该模型进行拟合分析,取得了较好的效果.研究结果对认识大理岩蠕变特性及对岩体工程建设具有一定的指导意义.

摘要： 根据国际岩石力学学会的相关规定,将大理岩加工为复合规定几何尺寸的圆盘形试件,运用巴西圆盘劈裂法,试验测定岩石的抗拉强度.

摘要： 本文以河南舞阳铁矿为研究对象，基于舞阳铁矿区大理岩的岩石学、元素地球化学特征及C-O同位素系统探讨其成因及其地质意义。研究表明：舞阳铁矿区大理岩分布于铁山庙组地层，与条带状磁铁矿整合产出，其稀土元素和C-O同位素特征，反映了其为海相碳酸盐岩，与海底喷气沉积成因有关，与条带状磁铁矿共同形成于缺氧的海洋环境。

摘要： 锦屏二级水电站大理岩在高的地应力条件作用下表现出破裂随时间扩展的现象,给引水隧洞的运行期安全产生重大的影响.现场开挖后出现的滞后破裂现象、锚杆应力计和声波测试都反映出大理岩破裂随时间发展的特征.首先采用室内试验和数值分析,证明破裂是大理岩开挖后的主要响应方式,表明锚杆应力计和声波测试在现场测试中具有更好的适用性,而多点位移计敏感性较差.利用GSI随时间指数递减代表大理岩强度随时间递减,进而表征隧洞开挖损伤区随时间的增加而增加,在此基础上,建立应力腐蚀模型SC.将现场已获得的监测数据作为SC模型中相关参数的校核依据,对大理岩的长期力学响应、锚杆受力状态和衬砌结构安全性进行详细分析,采用SC模型得出的特征与现场实际开挖响应具有很好的一致性.

摘要： 马思罗金矿区地处扬子地台与松潘-甘孜地槽的接壤地带，处于康滇地轴的西缘，冕西金矿集中区的南延部分。本文对该矿区的岩矿石开展了系统的微量元素地球化学特征研究，以期为岩石的成因提供新的依据。马思罗金矿区内存在两类成因完全不同的大理岩，其中灰白色大理岩属于正常的海相沉积，而深灰色含铁白云石（蚀变）的大理岩则属于幔源岩浆碳酸岩。矿区内的金矿化主要产于铁白云石化大理岩中，按照含矿岩类可划分为蚀变岩型金矿与石英脉型金矿两种类型。两类矿石中的微量元素及其相关性分析表明，铁白云石化蚀变岩型金矿与石英脉型金矿呈正相关的元素组合具有明显不同的特征。在蚀变岩型金矿中Au与Ag、Cu呈不相关，而在石英脉型金矿中Au与Ag、Cu呈显著的正相关（Au与Ag的相关系数高达0.99，与Cu为0.9）。说明这两类金矿是不同成矿作用的产物。其中蚀变岩型金矿的形成主要与幔源碳酸岩浆活动有关，而石英脉型金矿则是由于后期的热液活动所致。

摘要： 采用离散元软件PFC2D对模拟岩样进行了双轴压缩模拟,从细观角度观察和分析了围压对岩样强度特征、变形特征和破坏形态的影响.研究结果表明:随围压增加,岩样的抗压强度呈线性增强,且符合库伦强度准则;岩样的初始破裂应力和裂损应力均随围压增大而线性增大,但与峰值抗压强度的比值接近常数;岩样的弹性模量亦随围压增大而增大,但在高围压下趋于平缓;压缩过程岩样轴向峰值应变和径向峰值应变均随围压增大呈线性增大,轴向峰值应变的增加幅度更大,且在模拟围压范围内均出现了体积扩容现象;围压下岩样以剪切破坏为主,且随围压增大,岩样破坏模式由脆性向塑性转变,但围压对破坏角的影响较小,符合库伦准则.

摘要： 本发明涉及一种玄武岩纤维增强的PVC大理石尾矿复合材料及制备方法，所述复合材料包括主料、热稳定剂、增塑剂、润滑剂和助剂，所述主料包括PVC树脂、大理石尾矿和玄武岩纤维。所述复合材料还包括抗菌改性聚丙烯纤维和调节剂，所述抗菌改性聚丙烯纤维是由大理石尾矿和聚丙烯共混纺丝制得的。所述复合材料中原料的质量分数如下：PVC树脂100份，大理石尾矿10‑100份，玄武岩纤维2‑12份，热稳定剂2‑8份，增塑剂1‑5份，润滑剂0.1‑1.2份，助剂0.1‑13份，抗菌改性聚丙烯纤维5‑20份，调节剂5‑10份；所述抗菌改性聚丙烯纤维中的大理石尾矿0.3‑4份，其余为聚丙烯纤维。

摘要： 本发明提供一种大理石、花岗岩矿山的开采掘进工艺，包括以下步骤：S10、钻孔；S20、切槽；S30、压裂；S40、装运。本发明提供的一种大理石、花岗岩矿山的开采掘进工艺，通过在坚硬岩石巷道断面上布置探测孔、多个压裂孔，并分别对探测孔和多个压裂孔进行水力压裂，实现对坚硬岩体的水力压裂，能够有效的降低岩体的完整性和强度，降低掘进机掘进的难度，提高掘进速度，降低掘进机截齿的消耗量，降低掘进产生的岩尘浓度；通过在巷道断面线上设置多个探测孔，避免了对压裂孔进行水力压裂时，对巷道周围支护岩体结构造成的破坏，巷道断面成型好。

摘要： 本发明公开了一种花岗岩、大理石矿山崖壁复绿结构及治理方法。本发明使用绳锯沿矿山崖壁上原有的轮锯纵切面和轮锯横切面按所需的倍数进行切割，得到绳锯纵切面和绳锯横切面，在绳锯横切面的上部外侧均匀设置多个固定装置，并在相邻的两个固定装置之间插设挡板，挡板插入相邻的两个工字型槽钢相对的开口槽内时，压板在弹簧的作用下与挡板弹性接触，解决了挡板在开口槽内晃动的问题，根据需求在种植区内种植植物，达到矿山崖壁复绿治理的效果，对种植区内的植物浇水时，只需对最上方的种植区浇水，水流滋润最上方的种植区后，从挡板底部的透水孔流出，然后沿绳锯纵切面流入下方的种植区内。

摘要： 本发明涉及防滑处理液技术领域，为了解决现有的地砖防滑处理液在使用时存在防滑效果不佳的问题，公开了大理石、花岗岩表面防滑处理液及其制配方法，所述大理石、花岗岩表面防滑处理液，包括以下重量百分比的成分：去离子水48.5％‑80.5％、果酸18.3％‑37％、醋酸0.35％‑3.5％、阳离子表面活性剂0.31％‑3.5％、非离子表面活性剂0.24％‑3.5％、无机缓蚀剂0.2％‑2.0％、助溶剂0.1％‑1.0％、消泡剂1.0％。本发明制备所得的大理石、花岗岩表面防滑处理液在施用在大理石、花岗岩上可有效起到防滑的效果，提高大理石、花岗岩的使用安全性。

摘要： 本发明公开了一种以人造岗石、大理石、花岗岩锯末固废生产建筑用薄抹墙灰浆的方法，包括揉搓壳，所述揉搓壳的外表面固定连接有操作面板，所述揉搓壳的顶部套设有防溅顶板，所述防溅顶板的中间处转动连接有搅拌转机，所述搅拌转机底部的输出端固定连接有搅轴装置，所述揉搓壳的内壁处分别固定连接有摩擦装置和挤压腔，本发明涉及固体废弃物综合利用技术领域。该以人造岗石、大理石、花岗岩锯末固废生产建筑用薄抹墙灰浆的方法，通过设置挤压腔和分筛板，在搅轴装置转动时，挤压腔可以使得内部材料紧密贴合搅轴装置，提高材料揉搓的效果，同时弹板，可以在材料挤压时，通过弹力振动提高材料内部的混合效果。

摘要： 本发明涉及一种玄武岩纤维增强的PVC大理石尾矿复合材料及制备方法，所述复合材料包括主料、热稳定剂、增塑剂、润滑剂和助剂，所述主料包括PVC树脂、大理石尾矿和玄武岩纤维。所述复合材料还包括抗菌改性聚丙烯纤维和调节剂，所述抗菌改性聚丙烯纤维是由大理石尾矿和聚丙烯共混纺丝制得的。所述复合材料中原料的质量分数如下：PVC树脂100份，大理石尾矿10‑100份，玄武岩纤维2‑12份，热稳定剂2‑8份，增塑剂1‑5份，润滑剂0.1‑1.2份，助剂0.1‑13份，抗菌改性聚丙烯纤维5‑20份，调节剂5‑10份；所述抗菌改性聚丙烯纤维中的大理石尾矿0.3‑4份，其余为聚丙烯纤维。

摘要： 用水作为载体、把在水中溶解度大的物质带入生石灰里,由于水与生石灰作用产生了中高温与高压,引起带入物质结晶或爆炸。据此,使用氯化钙与硝酸钙的酒精水溶液或硝酸铵的酒精水溶液或氯化钙的水饱和溶液作为爆破液。在石灰岩或大理岩中打孔,并把孔内的碳酸钙煅烧成生石灰,插入炮孔塞,紧固炮孔塞螺母,膨胀后的炮孔塞固定在炮孔里,通过炮孔塞的进液口压入爆破液到炮孔深处,经过一段时间引起岩石破碎。

摘要： 本发明公开了一种低品位大理岩型氧化铜矿石预选脱钙的选矿方法，先对原矿进行预先分级，粗粒级的矿物经洗矿后进入光电预选系统，抛除粗粒级的大理岩矿物，细粒级矿物采用合理的浮选工艺流程和药剂制度，进行浮选预先脱钙，粗细粒级的矿物进行不同工艺进行富集后。本发明利用孔雀石与大理岩型脉石矿物颜色差异的特点，将大理岩型脉石矿物预先抛除。对于光电预选难以处理的细粒级矿物，采用浮选抛除大理岩型脉石矿物，减少进入湿法系统的大理岩矿物。采用该选矿方法，大理岩型脉石矿物抛除率可达到75％以上，铜品位可富集4倍以上，减少了后续工艺的浸出成本，提高了入选品位。

摘要： 本实用新型公开了一种鉴定大理岩用透光度检测装置，包括本体和立柱，所述本体的前端中心处固定安装有显示器，所述本体的下端固定安装有减震层，所述减震层的下端固定安装有底板，所述本体的上端固定安装有固定块，所述固定块的内部固定安装有螺纹柱，所述螺纹柱的一侧固定安装有旋转把手，所述螺纹柱的另一侧固定连接有固定卡，所述固定卡的一侧固定连接有摩擦板，所述本体的上端开设有滑槽，所述本体的上端位于滑槽的内部固定安装有检测台。本实用新型为检测装置提供了稳定检核材料的效果，使其在检测时不会因为外力而导致材料脱离检测台导致检测失败，并且具有便于拆卸组装的功能，具有实用性。

摘要： 本实用新型公开了一种用于鉴定大理岩的切割装置，包括底座，所述底座的内部安装有废屑收集机构，所述底座的上表面固定连接有支架，所述支架的内部通过中心轴安装有筛板，所述支架的内部设置有U形插杆，所述U形插杆的一端延伸至支架的侧壁，所述支架的上表面螺纹转动连接有锁紧杆，所述锁紧杆的下端与U形插杆连接，所述底座的上表面固定连接有边框，所述边框的上表面安装有顶板，所述顶板的下方设置有横杆，所述横杆的一侧侧壁水平调节装置，所述横杆的表面套接有移动块。本实用新型增夹了夹紧装置，减少移位，保证切割效果，结构配合度高，实现切割刀的水平和高度调节，使用方便，增夹废屑收集装置，保护工作环境，避免灰尘堆积。