TiB2

摘要： 针对碳化硼陶瓷难烧结、韧性低的缺点,通过引入稀土化合物、SiC、过渡金属硼化物、碳纳米管、石墨烯以及金属相等增强相能够充分发挥碳化硼陶瓷高硬度、高强度的优势,扩大其作为重要结构陶瓷的应用范围。相对而言,SiC与TiB_(2)是目前B_(4)C最有效的增强、增韧相,两者复合添加时,其强韧化机制包括颗粒增韧、固溶强化、热膨胀系数失配导致的裂纹偏转、桥接作用。从不同增强、增韧相与碳化硼间的搭配以及引入方式出发,探讨了碳化硼基陶瓷的强韧化机理与行为,并展望了其多元、多结构体系设计的主要方向。

摘要： 目的 选择合适的TiB2添加量以提高17-4PH钢熔覆层的综合性能.方法 采用金属粉末注射成形技术制备17-4PH基体,在基体上通过激光熔覆含有不同质量分数TiB2(0.5％,1％,2％,3％,4％)的混合粉末制备样品,分析其物相及组织,测试材料显微硬度,并进行摩擦磨损与电化学腐蚀实验.通过对样品进行耐磨性与耐腐蚀性的实验,确定最佳TiB2添加量.结果 发现熔覆层与基体均为单相α-Fe,激光熔覆层与基体结合紧密,晶粒尺寸减小,孔隙率降低.TiB2的加入会引起熔覆层元素偏析,随着TiB2含量的增加,硬度先增大后减小.与基体相比,熔覆层的耐磨性能有显著提高,其磨损率随TiB2含量的增加而升高,耐腐蚀性随TiB2含量的增加而降低.当TiB2的质量分数为1％时,显微硬度最高可达626.6HV,磨损率为0.1341×10?4 mm3/(N·m).结论 通过在熔覆层中添加适量的TiB2可以提升17-4PH钢的综合性能,当TiB2的质量分数为1％时,材料具有最佳的力学性能和相对较好的耐腐蚀性能.

摘要： 金属钛清洁提取是近年来的研究热点.提出了以TiB2为可溶性阳极,电解提取金属钛新方法.利用线性扫描、循环伏安和方波伏安等电化学测试技术,分析了TiB2在NaCl-KCl熔盐中的阳极溶解和电化学还原过程.结果表明,TiB2阳极可发生电化学溶解,其中钛被氧化为Ti3+进入熔盐中,而硼则被氧化为B单质.Ti3+迁移至阴极,发生两步电化学还原反应生成金属钛,即:Ti3++e-→Ti2+和Ti2++2e-→Ti.B单质则形成阳极泥,同时少量硼被反应器内残存的少量氧氧化为B2O3,随氩气挥发.电解结束后,在阴极表面得到均匀金属钛层.研究结果表明:TiB2是一种在NaCl-KCl熔盐中有希望的可溶性阳极,有望稳定地制备金属钛.

摘要： 采用混合盐反应法原位生成Al-Cu-xTiB2铝合金复合材料(x=2,5,8和11),通过OM、SEM、EDS及室温拉伸对所制备的复合材料进行检测与分析.研究表明,TiB2颗粒主要为沿晶分布,当TiB2颗粒添加量为11％时,合金中TiB2团簇增多.复合材料均匀化后,当TiB2添加量为8％时,材料抗拉强度最佳,达到274.4 MPa,比基体提高了14％,延伸率略有下降.

摘要： 通过改变N2气流量、沉积偏压等参数,采用高功率脉冲磁控溅射沉积技术制备Ti-B-N涂层,研究N掺杂含量对涂层相结构、力学性能及导电性能的影响及作用.结果表明:研究所制备出的Ti-B-N涂层相结构均由fcc-TiN、a-BN组成.N极易与B结合得到软质、脆性a-BN,导致涂层的力学性能较差,硬度下降至～17 GPa.随着N2气流量的增加,Ti-B-N涂层的电导性下降,这是因为增加N含量导致涂层晶粒得到细化,晶界含量增多,从而提升了电阻率.

摘要： 采用选区激光熔化成形技术(SLM)制备AlSi10Mg合金和TiB2/AlSi10Mg复合材料,利用XRD、SEM、TEM、万能拉伸实验机和维氏硬度计等对TiB2/AlSi10Mg复合材料的力学性能、组织结构等进行了表征分析.结果表明:AlSi10Mg合金中加入增强相TiB2后,其SLM成形件的致密度、屈服强度和断裂强度分别由96.8％、156.3 MPa和366.3 MPa增加至99.4％、170.1 MPa和413.4 MPa.TiB2/AlSi10Mg成形件屈服强度的提升主要来源于Orowan强化、弥散强化和细晶强化.与此同时,TiB2增强相的添加使得裂纹源增加,大幅度降低了AlSi10Mg合金的塑性(从8.5％ 下降到4.2％),其断裂机制由准解理断裂转变为解理断裂.

摘要： 三元硼化物因其具有高硬度、低密度、高耐磨性、高耐腐蚀性等特征被广泛应用在耐磨、耐腐蚀领域,但是其综合力学性能与WC-Co硬质合金相比仍有差距.本文研究添加第二相TiB2颗粒对1300°C烧结原位反应MoCoB-Co金属陶瓷微观组织及力学性能的影响.结果 表明:添加TiB2后原位合成的MoCoB和TiB2晶粒构成MoCoB-Co金属陶瓷的双硬质相,MoCoB晶粒得到明显细化,MoCoB呈现等轴状与棒状两种形貌;随着TiB2含量的增加,MoCoB/Co的含量比逐步增加,等轴状MoCoB的尺寸基本保持为1～2 μm,棒状MoCoB在添加15％～20％质量分数的TiB2时略有长大,短轴增加较明显.TiB2作为第二硬质相增强基体,硬度明显提高,当TiB2质量分数为15％时硬度为HRA 88.9,较未添加时提高约6％.

摘要： 采用选区激光熔化成形技术(SLM)制备AlSi10Mg合金和TiB_(2)/AlSi10Mg复合材料,利用XRD、SEM、TEM、万能拉伸实验机和维氏硬度计等对TiB_(2)/AlSi10Mg复合材料的力学性能、组织结构等进行了表征分析。结果表明:AlSi10Mg合金中加入增强相TiB_(2)后,其SLM成形件的致密度、屈服强度和断裂强度分别由96.8%、156.3 MPa和366.3 MPa增加至99.4%、170.1 MPa和413.4 MPa。TiB_(2)/AlSi10Mg成形件屈服强度的提升主要来源于Orowan强化、弥散强化和细晶强化。与此同时,TiB_(2)增强相的添加使得裂纹源增加,大幅度降低了AlSi10Mg合金的塑性(从8.5%下降到4.2%),其断裂机制由准解理断裂转变为解理断裂。

摘要： 本文综述了TiB2和ZrB2金属基陶瓷涂层的概况、制备方法及高温氧化和摩擦磨损研究进展，并指出了今后研究的发展方向.

摘要： 本文综述了TiB2和ZrB2金属基陶瓷涂层的概况、制备方法及高温氧化和摩擦磨损研究进展，并指出了今后研究的发展方向.

摘要： 本文综述了TiB2和ZrB2金属基陶瓷涂层的概况、制备方法及高温氧化和摩擦磨损研究进展，并指出了今后研究的发展方向.

摘要： 本文综述了TiB2和ZrB2金属基陶瓷涂层的概况、制备方法及高温氧化和摩擦磨损研究进展，并指出了今后研究的发展方向.

摘要： 本文综述了TiB2和ZrB2金属基陶瓷涂层的概况、制备方法及高温氧化和摩擦磨损研究进展，并指出了今后研究的发展方向.

摘要： 目前随着防弹材料向轻质方向发展的要求，纤维和高性能陶瓷成了防弹材料的新宠。B4C具有高硬度，高强度和低密度的特点使之成为防弹材料的研究热点。本实验采用热压烧结和真空渗铝技术，制备了B4C/Al-B4C/TiB2双层复合材料，结果表明：热压烧结制备得到的双层复合结构预烧体的多孔层具有三维网状结构，中空的毛细孔相互贯通且分布均匀。经真空渗铝后的双层复合材料的层界面结合紧密，浑然一体。双层材料比单层材料的力学性能有所提高。

摘要： 目前随着防弹材料向轻质方向发展的要求，纤维和高性能陶瓷成了防弹材料的新宠。B4C具有高硬度，高强度和低密度的特点使之成为防弹材料的研究热点。本实验采用热压烧结和真空渗铝技术，制备了B4C/Al-B4C/TiB2双层复合材料，结果表明：热压烧结制备得到的双层复合结构预烧体的多孔层具有三维网状结构，中空的毛细孔相互贯通且分布均匀。经真空渗铝后的双层复合材料的层界面结合紧密，浑然一体。双层材料比单层材料的力学性能有所提高。

摘要： 目前随着防弹材料向轻质方向发展的要求，纤维和高性能陶瓷成了防弹材料的新宠。B4C具有高硬度，高强度和低密度的特点使之成为防弹材料的研究热点。本实验采用热压烧结和真空渗铝技术，制备了B4C/Al-B4C/TiB2双层复合材料，结果表明：热压烧结制备得到的双层复合结构预烧体的多孔层具有三维网状结构，中空的毛细孔相互贯通且分布均匀。经真空渗铝后的双层复合材料的层界面结合紧密，浑然一体。双层材料比单层材料的力学性能有所提高。

摘要： 目前随着防弹材料向轻质方向发展的要求，纤维和高性能陶瓷成了防弹材料的新宠。B4C具有高硬度，高强度和低密度的特点使之成为防弹材料的研究热点。本实验采用热压烧结和真空渗铝技术，制备了B4C/Al-B4C/TiB2双层复合材料，结果表明：热压烧结制备得到的双层复合结构预烧体的多孔层具有三维网状结构，中空的毛细孔相互贯通且分布均匀。经真空渗铝后的双层复合材料的层界面结合紧密，浑然一体。双层材料比单层材料的力学性能有所提高。

摘要： 目前随着防弹材料向轻质方向发展的要求，纤维和高性能陶瓷成了防弹材料的新宠。B4C具有高硬度，高强度和低密度的特点使之成为防弹材料的研究热点。本实验采用热压烧结和真空渗铝技术，制备了B4C/Al-B4C/TiB2双层复合材料，结果表明：热压烧结制备得到的双层复合结构预烧体的多孔层具有三维网状结构，中空的毛细孔相互贯通且分布均匀。经真空渗铝后的双层复合材料的层界面结合紧密，浑然一体。双层材料比单层材料的力学性能有所提高。

摘要： 本发明涉及金属基复合材料的制备领域，公开了一种TiB2‑Al复合材料的制备方法及TiB2‑Al复合材料，复合材料包括以下步骤，S10制备Al基金属熔体；S20向Al基金属熔体内投入TiB2粉并进行搅拌，制得复合材料浆液；S30由复合材料浆液制得复合材料。本发明能够从根本上解决B4C‑Al复合材料在制备、高温服役乃至事故工况下的剧烈界面反应问题，避免AlB化合物、AlBC化合物等脆性相化合物的生产，使得复合材料能够面向事故条件下的服役要求，保证乏燃料贮存的安全冗余，防止核事故升级。

摘要： 本发明涉及一种TiB‑TiC‑TiB2‑B4C‑Al复合陶瓷的快速制备方法，属于功能防护材料制备领域。该方法是将TC4粉、Al粉、TiB2粉和B4C粉加入球磨罐中，加入球磨介质，球磨至混合均匀，干燥，得到混合粉体；采用放电等离子烧结系统对所述混合粉体进行烧结处理，得到所述复合陶瓷；该方法制备得到的复合陶瓷致具有更高的强度，高温硬度，断裂韧性和耐磨性，总体性能提升很大，是未来复合防护材料中陶瓷材料的理想选择。

摘要： 本发明公开了制备原位TiB2颗粒和TiB晶须混杂增强Cu基复合材料的方法，在KQM‑X4Y式行星式球磨机中制备两种不同Ti和B原子比例的复合粉末，将制备的两种不同比例的Ti‑B复合粉末与电解纯Cu粉在混粉机中按照一定比例进行机械混粉，之后将混合均匀的复合粉末在不锈钢模具中冷压成型，最后在气氛保护炉中进行加压烧结完成TiB2颗粒和TiB晶须混杂增强Cu基复合材料的制备。该方法制备的Cu基复合材料，同时兼备较高的导电率和硬度，解决了单一结构的增强相增强Cu基复合材料中过分依赖含量的增加而使导电率严重下降的问题，在一定程度上缓解了Cu基复合材料中强度和导电率这对矛盾，使该复合材料的综合性能得到了提升。

摘要： 本发明公开了一种TiB‑TiC‑TiB2‑B4C复合陶瓷的快速制备方法，属于功能防护材料制备领域。该方法是将TC4粉和TiB2粉加入球磨罐中，加入球磨介质，球磨使混合均匀，干燥，得到混合粉体；采用放电等离子烧结系统对所述混合粉体进行烧结处理，得到TiB‑TiC‑TiB2‑B4C复合陶瓷；该方法制备得到的TiB‑TiC‑TiB2‑B4C复合陶瓷致密度高，硬度高，强度高，综合性能良好，可应用于防护材料领域。

摘要： 本发明涉及一种TiB‑TiB2‑Al复合陶瓷的快速制备方法，属于功能防护材料制备领域。所述方法将TC4粉，Al粉和TiB2粉加入球磨罐中，加入球磨介质，球磨至混合均匀，干燥，得到混合粉体；采用放电等离子烧结系统对所述混合粉体进行烧结处理，得到TiB‑TiB2‑Al复合陶瓷。所述方法制备得到的TiB‑TiB2‑Al复合陶瓷致密度高，硬度高，强度高，综合性能良好，可应用于防护材料领域；生产工艺简单易行，周期短，实用性强，利于工业化。

摘要： 本发明公开了一种TiB‑TiB

摘要： 本发明涉及石化领域，本发明公开了一种负载有Pt‑TiB2的分子筛催化剂及其在甲醇甲苯制对二甲苯中的应用。本发明催化剂以分子筛为载体，先利用化学合成法在载体表面负载纳米TiB2，经干燥煅烧后再采用浸渍法在载体表面和纳米TiB2中负载上纳米贵金属Pt，从而制得负载有Pt‑TiB2的分子筛催化剂。将该分子筛催化剂用于催化甲醇甲苯制对二甲苯时，Pt和TiB2之间存在强相互作用，可显著提高催化活性和稳定性。

摘要： 本发明涉及金属基复合材料的制备领域，公开了一种TiB2‑Al复合材料的制备方法及TiB2‑Al复合材料，复合材料包括以下步骤，S10制备Al基金属熔体；S20向Al基金属熔体内投入TiB2粉并进行搅拌，制得复合材料浆液；S30由复合材料浆液制得复合材料。本发明能够从根本上解决B4C‑Al复合材料在制备、高温服役乃至事故工况下的剧烈界面反应问题，避免AlB化合物、AlBC化合物等脆性相化合物的生产，使得复合材料能够面向事故条件下的服役要求，保证乏燃料贮存的安全冗余，防止核事故升级。

摘要： 本发明公开了制备原位TiB2颗粒和TiB晶须混杂增强Cu基复合材料的方法，在KQM‑X4Y式行星式球磨机中制备两种不同Ti和B原子比例的复合粉末，将制备的两种不同比例的Ti‑B复合粉末与电解纯Cu粉在混粉机中按照一定比例进行机械混粉，之后将混合均匀的复合粉末在不锈钢模具中冷压成型，最后在气氛保护炉中进行加压烧结完成TiB2颗粒和TiB晶须混杂增强Cu基复合材料的制备。该方法制备的Cu基复合材料，同时兼备较高的导电率和硬度，解决了单一结构的增强相增强Cu基复合材料中过分依赖含量的增加而使导电率严重下降的问题，在一定程度上缓解了Cu基复合材料中强度和导电率这对矛盾，使该复合材料的综合性能得到了提升。

摘要： 本发明公开了一种TiB/TiB