显微组织

摘要： 氧化物弥散强化(Oxide dispersion strengthened,ODS)FeCrAl合金由于加入一定量的Al元素,使合金表面可形成一层薄而致密的Al2O3保护膜,使得合金即便在1400°C的水蒸汽下也不会因为腐蚀导致失效.同时,大量超细氧化物粒子的弥散强化作用使其具备优异的高温强度.这种兼具高温强度和耐腐蚀的特性使得ODS?FeCrAl合金成为非常有前景的事故容错燃料(Accident tolerant fuel,ATF)包壳候选材料,也是快堆等其他工作于高温强腐蚀环境的先进反应堆包壳的重要候选材料.Al元素的引入会使ODS铁基合金中弥散粒子的种类发生变化,进而影响其显微组织和力学性能.针对ODS?FeCrAl合金中引入Al元素所导致的显微组织变化及其对蠕变性能的影响,总结了国内外相关研究进展,旨在为适用于先进反应堆的ODS?FeCrAl合金的发展提供参考.

摘要： 本工作在Al-Si-Cu-V-Zr合金熔体中加入K_(2)TiF_(6)盐,通过熔体原位反应法引入不同含量的Al_(3)Ti强化相,研究了铸态x Al_(3)Ti/Al-Si-Cu-V-Zr合金复合材料的显微组织和力学性能。结果表明,该复合材料由α-Al、共晶Si、Al_(2)Cu、(Al,Si)_(3)M((Al,Si)_(3)(Zr,V)、(Al,Si)_(3)(Ti,Zr,V))相组成,随着K_(2)TiF_(6)盐添加量的增加,(Al,Si)_(3)M相由长片状变为等轴颗粒状,α-Al枝晶变得更均匀细小,长条状共晶硅转变成细小的短纤维状,共晶硅长径比和(Al,Si)_(3)M相平均粒径减小。引入Al_(3)Ti强化相后铝基复合材料的拉伸性能均得到了提高,含6%(质量分数,下同)Al_(3)Ti的复合材料的室温拉伸性能最佳,抗拉强度和屈服强度分别达到239.3 MPa和85.3 MPa,比未引入Al_(3)Ti基体的合金分别提高了28.6%和28.8%。分析表明,残余液相中的Al_(3)Ti相通过细化共晶组织中的α-Al相而间接地细化了共晶硅,这是共晶相细化的原因;细化的共晶硅短纤维增强和细小(Al,Si)_(3)M的颗粒增强是复合材料力学性能提高的主要原因,而粗大的(Al,Si)_(3)M脆性相不利于复合材料力学性能的提高。

摘要： 采用3种不同喷丸强化工艺(干喷丸、先干喷丸后湿喷丸以及湿喷丸)对1Cr11Ni2W2MoV钢螺母表面进行强化处理,比较了喷丸工艺对螺母表面残余应力、粗糙度、显微组织的影响。结果表明:湿喷丸后螺母表面残余压应力最大,且最大残余压应力出现在大圆弧截面处,达到550 MPa,同时表面粗糙度R_(a)最小,分布在0.75~0.85μm范围;干喷丸后螺母的表面残余压应力最小,表面粗糙度R_(a)最大,分布在2.5~3.2μm范围。喷丸后螺母外层晶粒破碎而得到明显细化,而中心层的晶粒未发生明显变化;湿喷丸工艺和先干喷丸后湿喷丸工艺分别在螺母表面形成0.15,0.25 mm深度的残余应力层,适合采用先干喷丸后湿喷丸方式对1Cr11Ni2W2MoV钢螺母表面进行强化处理。

摘要： 油气管道往往服役于恶劣环境,其焊接接头面临着严重的腐蚀问题,存在较大安全隐患。激光-电弧复合焊焊接效率高、变形小,已成为管道施工焊接领域具有良好应用前景的焊接方法。针对不同激光功率下X80管线钢激光-MIG复合焊焊缝的耐腐蚀性进行研究。分析焊接接头各区域显微组织分布,研究母材和不同激光功率下激光-MIG复合焊焊缝的极化曲线、交流阻抗谱和SEM表面腐蚀形貌,得到了激光功率对激光-MIG复合焊焊缝电化学腐蚀行为的影响规律。结果表明,激光-MIG复合焊焊缝的显微组织由针状铁素体、粒状贝氏体和先共析铁素体构成;随着激光功率的增加,粒状贝氏体数量减少,针状铁素体和先共析铁素体含量增加。母材和激光-MIG复合焊焊缝的极化曲线均无显著的钝化区,母材的腐蚀电流密度大于激光-MIG复合焊焊缝,电荷转移电阻小于激光-MIG复合焊焊缝。随着激光功率的增加,激光-MIG复合焊焊缝的耐腐蚀性先上升再下降,激光功率为3.0 k W时焊缝的耐腐蚀性最好。

摘要： 文中比较了30 mm厚TC4电子束焊接头和母材的低周疲劳性能。试验结果表明,母材的低周疲劳性能稍优于接头,母材和接头的应变疲劳极限分别为0.49%和0.44%。对接头的疲劳断裂位置进行了观察,接头的疲劳断裂位置在焊缝。对接头和母材的疲劳断口进行了观察,疲劳裂纹源均出现在试样表面,疲劳裂纹扩展区均发现典型的疲劳辉纹,但接头的辉纹间距要小于母材,最后拉伸断裂区均发现韧窝,为韧性断裂。最后运用高分辨SEM对接头的组织进行了研究,母材为典型的双态组织,主要是由等轴α相和晶间β相构成,热影响区等轴α相边缘逐渐溶解,转变成较多的层状α’相,焊缝主要是由针状α’相组成的网篮状组织构成。

摘要： 本研究以铝镁钪锆铝合金专用粉末作为激光增材修复技术的应用材料,修复列车用7B05铝合金上的V型坡口。文章分析在激光增材修复过程中基体区、热影响区、修复区及成形区的显微组织及显微硬度演变趋势,并在此基础上对修复试样进行室温拉伸性能检测。结果表明,使用铝镁钪锆铝合金粉末激光增材修复7B05铝合金时,基体与修复区界面结合性良好,在修复区内部存在少量气孔;力学性能结果显示,激光增材修复制件抗拉强度达7B05铝合金锻件标准的80%以上。

摘要： 目的研究圆柱包套经热等静压后内部不同位置粉末TiAl合金的组织与力学性能,为后续复杂结构包套热等静压整体成形工艺优化提供参考。方法将装填有Ti-47Al-2Cr-2Nb雾化粉末的不锈钢包套在1230/170 MPa/3°C.5 h条件下热等静压,利用扫描电子显微镜观察烧结后包套内不同区域的显微组织,利用显微硬度计测量相应区域的显微硬度,最后选取芯部与靠近边缘组织测量室温与750°C的拉伸性能。结果经扫描电镜观察,各区域组织均匀度为:芯部>径向边缘/下端盖>装粉口/边角处。其中,包套装粉口/边角区域组织存在球形γ相、PPBs以及大块α_(2)相,而芯部组织分布更均匀。经显微硬度测试,边角处与装粉口显微硬度最低,分别为275.38HV_(0.2)/10与280.23HV_(0.2)/10;芯部显微硬度最高,为309.47HV_(0.2)/10。芯部组织的室温、750°C拉伸性能均好于边缘组织。结论包套直角结构对组织均匀性影响较大,圆柱包套不同部位组织形貌差异明显,芯部区域拉伸性能与显微硬度都更好。

摘要： 对尺寸为73.02 mm(外径)×5.51 mm(壁厚)的30Mn2钢制外加厚油管端部进行了感应加热至860~1 020°C后空冷的正火处理。检测了正火后外加厚管端的力学性能、硬度和显微组织,并进行了螺纹拉脱试验和黏扣试验。结果表明:经正火的外加厚管端的力学性能达到了J55钢级的要求;880~940°C正火的外加厚管端力学性能和显微组织佳最佳,螺纹黏扣和拉脱试验结果也满足要求。880~940°C是J55钢级外加厚油管端最合适的正火温度。

摘要： JGF45V非调质钢的韧性往往较差,难以达到要求。为在强度不明显降低的前提下改善JGF45V钢的韧性,对直径为92 mm的JGF45V钢热轧棒材进行了850°C加热后强对流空气冷却的正火处理,随后检测了热轧态和正火态棒材的显微组织和力学性能及冲击断口检验。结果表明:与未经正火的钢相比,经过正火的JGF45V钢显微组织更均匀,铁素体量增加了10%以上,无网状铁素体,塑性、韧性明显改善,强度稍低但符合要求。

摘要： 为制备TiAl/不锈钢复合构件,拓展二者应用领域,采用纯Ni箔/Cu_(46)Zr_(46)Al_(8)非晶箔片作为中间层实现了TiAl/不锈钢瞬时液相扩散连接,利用扫描电镜、能谱仪、万能试验机和显微硬度仪对接头进行显微结构和断口形貌观察、成分表征、剪切性能和显微硬度测试,研究了不同连接温度对接头微观组织及力学性能的影响规律。结果表明,所制备的TiAl/不锈钢接头致密且无气孔和未焊合等缺陷;接头剪切强度随连接温度升高先增加后降低,1 100°C时接头剪切强度达到159.46 MPa;接头剪切开裂发生在TiAl合金一侧的界面,呈脆性断裂特征。

摘要： 采用透射电镜和电子拉伸机,研究复合添加Mg、Ag、Zn对Al-Cu-Li合金组织和性能的影响.结果表明,1.0％Li含量的合金,强度不会随着Cu含量的增加而有效地增加.然而,通过同时增加Cu和Li含量可以明显提高强度.Al-Li合金中的主要强化析出物包括T1,δ'和θ'相.随着Li含量的增加,析出物中的δ'和θ'相的分数略有增加,并析出S'相.合金强度和显微组织高度依赖于Cu和Li的总摩尔分数及其比例.

摘要： 采用扫描电镜、透射电镜和拉伸性能测试研究研究Zr添加对Al-Mn-Si-Zn合金显微组织、力学性能及电化学性能的影响.结果表明:添加0.2％Zr在合金中,使得合金在时效后比在模拟钎焊合金析出相更致密.可以提高合金的屈服强度,拉伸强度和伸长率.Zr合金化有效影响合金的腐蚀电位.将时效后的合金的腐蚀类型从点蚀变为晶间腐蚀.但通过模拟钎焊处理,腐蚀行为影响较小.

摘要： 主要研究了焊接速度对铝合金表面堆焊巴氏合金组织和性能的影响.采用MIG焊工艺,依据控制变量原则,在焊接电流和电弧电压不变时,以不同的焊接速度在6061铝合金基体表面堆焊5mm厚的SnSb8Cu4巴氏合金层.使用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度仪、万能试验机等测试仪器,对铝合金基体和巴氏合金堆焊层界面的显微组织、结合强度、硬度等进行了测试.试验结果表明:焊接速度对其显微组织及力学性能影响显著.在一定的区间内,焊接速度越高,堆焊层的组织更细小,硬质相分布越均匀,界面结合强度更高,结合面的可靠性越好,硬度越高.

摘要： 对模具样品化学成分、表面缺陷形貌及显微组织进行检测.1#样品表面的块状粘着物属于富含O、Na、Cl、K、S成分的污垢.2#样品表面斑点中心存在枝晶生长的结晶体,属于富含O、Na、Cl、K成分的污垢.3#样品塌角部位边缘呈块状凸起,并存在脆性开裂特征,塌角边缘分布大量凹坑.块状凸起含氧量高,属于富含氧化物的高温熔融产物.样品显微组织均为隐针状回火马氏体+颗粒状碳化物,碳化物半数以上呈条块状.

摘要： 通过拉伸试验、弯曲试验、硬度试验和金相组织分析,研究采用MAG、CMT、PAW、TIG方法焊接的3mm1.4003铁素体不锈钢对接接头的常规力学性能和显微组织.结果表明:4种焊接方法下接头的常规力学性能均较为良好;采用奥氏体不锈钢焊丝的MAG、CMT、TIG接头,其焊缝组织均为板条状或网状铁素体和奥氏体,接头硬度较高.PAW不填加焊丝的焊缝组织为与母材同质的块状铁素体,其焊缝硬度不及母材.铁素体晶粒的粗化对接头的强度和硬度有不利影响.

摘要： 低密度高锰Fe-25Mn-8/10Al-1C钢是一种具有高强度和优异塑性的新型轻量化高碳高合金耐磨钢,其碳当量值和Al含量都很高,导致淬硬倾向和裂纹敏感性较大.通过合理控制热输入量的TIG焊接方法对不同铝含量的低密度高锰钢进行对接,获得较小变形和良好力学性能的焊接接头.焊缝区硬度值最低,远离焊缝中心热影响区的硬度值最高;随着A1含量的增加,10Al钢在熔合区和热影响区的硬度值均高于8Al钢,并且呈现出部分条状铁素体分布于奥氏体基体.

摘要： 采用透射电镜研究时效态Al-Cu-Li合金组织的演化.结果显示:在热处理过程中,主要的析出物在初期时效阶段析出的晶内δ'相.时效145°C×116h时,形成了许多晶内δ'/GPI/δ'复合相,其中GPI区两侧有一对热稳定双凸δ'相.时效分别为160°C和175°C时,T1相首先在亚晶界和晶界处形核,然后在晶粒内部形成并生长.在两步法T8时效过程中,第一步时效的低温(30°C)导致δ'/GPI/δ'复合析出的形成,在随后的第二步中热稳定在160°C时效.此外,塑性变形加速了颗粒内T1析出的均匀成核.

摘要： 采用透射电镜研究时效态Al-Cu-Li合金组织的演化.结果显示:在热处理过程中,主要的析出物在初期时效阶段析出的晶内δ'相.时效145°C×116h时,形成了许多晶内δ'/GPI/δ'复合相,其中GPI区两侧有一对热稳定双凸δ'相.时效分别为160°C和175°C时,T1相首先在亚晶界和晶界处形核,然后在晶粒内部形成并生长.在两步法T8时效过程中,第一步时效的低温(30°C)导致δ'/GPI/δ'复合析出的形成,在随后的第二步中热稳定在160°C时效.此外,塑性变形加速了颗粒内T1析出的均匀成核.

摘要： 采用透射电镜研究时效态Al-Cu-Li合金组织的演化.结果显示:在热处理过程中,主要的析出物在初期时效阶段析出的晶内δ'相.时效145°C×116h时,形成了许多晶内δ'/GPI/δ'复合相,其中GPI区两侧有一对热稳定双凸δ'相.时效分别为160°C和175°C时,T1相首先在亚晶界和晶界处形核,然后在晶粒内部形成并生长.在两步法T8时效过程中,第一步时效的低温(30°C)导致δ'/GPI/δ'复合析出的形成,在随后的第二步中热稳定在160°C时效.此外,塑性变形加速了颗粒内T1析出的均匀成核.

摘要： 采用透射电镜研究时效态Al-Cu-Li合金组织的演化.结果显示:在热处理过程中,主要的析出物在初期时效阶段析出的晶内δ'相.时效145°C×116h时,形成了许多晶内δ'/GPI/δ'复合相,其中GPI区两侧有一对热稳定双凸δ'相.时效分别为160°C和175°C时,T1相首先在亚晶界和晶界处形核,然后在晶粒内部形成并生长.在两步法T8时效过程中,第一步时效的低温(30°C)导致δ'/GPI/δ'复合析出的形成,在随后的第二步中热稳定在160°C时效.此外,塑性变形加速了颗粒内T1析出的均匀成核.

摘要： 本发明涉及一种用于将层冷气喷涂到基底上的方法，其中，为此目的，在冷气射流中加速涂层颗粒(17)，并且按本发明，这些涂层颗粒(17)设有由塑料构成的包覆层。以这种方式，塑料与金属材料一起沉积到基底上，由此，形成了尤其是具有良好滑动特性、防污特性或润滑特性的层组合物。同样，本发明涉及这样一种涂层，其中，这种涂层用作滑动轴承的轴承部件，用作风力发电站的流动部件，尤其是转子叶片或交通工具的主体件，或结构体的外罩部件。

摘要： 一种鸭茅根部组织石蜡切片的制备方法，包括对新鲜鸭茅根部组织块的杀死与固定、采用的固定液为FAA混合固定液、即为福尔马林：冰醋酸：体积浓度70%乙醇=1:1:18、以体积比计，冲洗，脱水与透明，浸蜡与包埋，修块与切片，展片与烤片，脱蜡、复水与番红染色，固绿染色、脱水与透明，以及封片步骤；在冲洗步骤后、脱水与透明步骤前，还进行琼脂糖预包埋，所述琼脂糖预包埋是将冲洗后的鸭茅根部组织块包埋在经熬化后的5%琼脂糖凝胶中。本发明方法制得的鸭茅根部组织石蜡切片，其组织完整、细胞界限清晰、色彩鲜艳、颜色对比鲜明、切片干净。

摘要： 本发明涉及一种用于将层冷气喷涂到基底上的方法，其中，为此目的，在冷气射流中加速涂层颗粒(17)，并且按本发明，这些涂层颗粒(17)设有由塑料构成的包覆层。以这种方式，塑料与金属材料一起沉积到基底上，由此，形成了尤其是具有良好滑动特性、防污特性或润滑特性的层组合物。同样，本发明涉及这样一种涂层，其中，这种涂层用作滑动轴承的轴承部件，用作风力发电站的流动部件，尤其是转子叶片或交通工具的主体件，或结构体的外罩部件。

摘要： 一种显微图像采集系统，其包括：显微镜设备，该显微镜设备用于扫描多种波长的光并将该多种波长的光传递到物镜，以及检测在从体内组织反射后返回到物镜的荧光信号；内腔探头，该内腔探头包括插入到被植入体内的可植入设备中的透镜，将来自物镜的入射光传递到内腔探头的下端处的侧开口部分中，并且将从用荧光材料标记的体内发射的荧光信号光传递到物镜上；以及可旋转探头移动设备，该可旋转探头移动设备用于固定内腔探头以及旋转或垂直移动所固定的内腔探头。

摘要： 所公开的实施例涉及一种对生物材料的样本执行三维(3D)成像操作的系统。在操作期间，系统获得生物材料的样本，并对样本执行一系列的切片操作，以相继去除样本的切面。在进行切片操作的序列时，在每次切片操作之后，系统都会使用具有紫外线表面激发的显微镜检查(MUSE)表面加权成像对样本的暴露块面执行成像操作。最后，系统将通过块面成像操作而产生的图像组合到三维数据集中以供查看和分析。

摘要： 一种鸭茅根部组织石蜡切片的制备方法，包括对新鲜鸭茅根部组织块的杀死与固定、采用的固定液为FAA混合固定液、即为福尔马林：冰醋酸：体积浓度70%乙醇=1:1:18、以体积比计，冲洗，脱水与透明，浸蜡与包埋，修块与切片，展片与烤片，脱蜡、复水与番红染色，固绿染色、脱水与透明，以及封片步骤；在冲洗步骤后、脱水与透明步骤前，还进行琼脂糖预包埋，所述琼脂糖预包埋是将冲洗后的鸭茅根部组织块包埋在经熬化后的5%琼脂糖凝胶中。本发明方法制得的鸭茅根部组织石蜡切片，其组织完整、细胞界限清晰、色彩鲜艳、颜色对比鲜明、切片干净。

摘要： 本发明涉及一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，包括以下步骤：S1：选取热处理原料，将合金铸锭进行开坯锻造处理，形成棒材；S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至棒材的钛合金β相转变温度附近±50°C后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，然后对棒材进行淬火，从而得到具有大量的亚稳β相的试样；S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，当试样到达预定温度后，淬火，本申请具有将弹性应力场作用于热处理过程中的Ti‑7333合金，可以实现对Ti‑7333合金显微组织的精细化调控，即形成α析出相的择优取向，提高近β钛合Ti‑7333的显微硬度的效果。

摘要： 本发明涉及一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，包括以下步骤：S1：选取热处理原料，将合金铸锭进行开坯锻造处理，形成棒材；S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至棒材的钛合金β相转变温度附近±50°C后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，然后对棒材进行淬火，从而得到具有大量的亚稳β相的试样；S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，当试样到达预定温度后，淬火，本申请具有将弹性应力场作用于热处理过程中的Ti‑7333合金，可以实现对Ti‑7333合金显微组织的精细化调控，即形成α析出相的择优取向，提高近β钛合Ti‑7333的显微硬度的效果。

摘要： 本发明公开一种取向硅钢拉伸平整退火试样显微组织的显示方法，属于金相检测技术领域。本发明提供的显示方法在腐蚀流程中使用的腐蚀剂为体积比为1.2:1的浓盐酸和煮沸的高纯水，能够更清晰显示出取向硅钢拉伸平整退火试样的显微组织晶界，对于精确分析取向硅钢拉伸平整退火显微组织提供了更加可靠的条件。

摘要： 本实用新型涉及拉伸试验辅助装置技术领域，公开了一种用于立式万能试验机的侧面旋转式显微组织辅助观测装置，包括支架，所述支架包括立柱，所述立柱的上端安装有螺栓，并通过螺栓固定安装有万能拉伸试验机横梁，所述立柱的底部连接有导向杆，所述导向杆的上方套接有工作台，所述工作台的两侧连接有滚轮，并通过滚轮滚动滑行在导向杆上，所述工作台的上端连接有第一丝杆和第二丝杆。通过支架和导向杆固定，将显微镜放置在支撑台上，然后通过第一动力源和第二动力源分别驱动工作台左右移动、支撑台上下移动，从而实现在拉伸过程中随着立柱移动的同时，又可以对试件被观测位置进行微调，其具有结构紧凑、操作方便、实用性强等优点。