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第十一届中国高温合金年会

召开年：2007
召开地：上海
出版时间： 2007-05-22

主办单位：中国金属学会

会议文集：动力与能源用高温结构材料--第十一届中国高温合金年会论文集

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1.细晶化对GH4169合金疲劳性能的影响
- 贾新朝;姚草根;吕宏军;卢焰
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对细晶GH4169及普通GH4169的疲劳性能进行了对比试验,并对其断口进行了分析。结果表明,细晶化会大大提高GH4169合金的疲劳性能,且细晶GH4169断口裂纹扩展区为细小韧窝,疲劳条带不明显；普通GH4169断口裂纹扩展区有明显的疲劳条带,且有明显解理开裂形貌.
2.Ni-Cr-Co合金中Mg的晶界非平衡偏聚
- 王凯;王民庆;邓群;杜金辉;徐庭栋
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：采用俄歇电子能谱仪(AES)及透射电镜(TEM)对Ni-Cr-Co合金中Mg在晶界上的分布及微区能谱进行了分析,试验数据表明:在900℃恒温时效过程中以及在800℃,900℃和1000℃恒温时效100h后均存在一个晶界浓度峰值。本文对试验结果分析后得出:Mg的晶界浓度峰值是由非平衡晶界偏聚的临界时间现象引起的。
3.多次冲击拉伸对GH4586高温合金性能及组织的影响
- 姚草根;吕宏军;贾新朝;卢焰;常健
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：对GH4586合金经多次冲击拉伸作用后的高温拉伸、高温短时持久性能以及断口进行了研究。结果表明,经多次冲击拉伸应力循环后,GH4586合金会产生微变形,并且其组织受到一定程度的损伤,致使合金的850℃拉伸强度和短时持久性能降低.
4.GH4586B合金长期时效后的组织
- 崔彤;王磊;李爱民;杨洪才;赵光普
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了GH4586B合金经650、700、750和800 ℃长期时效热处理后的组织.利用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜对合金显微组织进行了观察分析。结果表明:该合金在650～800 ℃长期时效过程中没有发现有害TCP相的析出；碳化物在晶内和晶界上均有析出,晶界处多于晶内。且晶界处碳化物属于以Cr为主的M23C6型碳化物；随着时效时间的延长,析出两种尺寸的γ′相,且尺寸较大的γ′相由圆形逐渐变成方形。
5.GH4648合金在均匀化退火过程中的组织演变
- 马惠萍;鞠泉;杨玉军;赵光普
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究了高温均匀化工艺对GH4648组织的影响,结果表明在较低温度下(1180℃以内),大部分初生MC碳化物以向M23C6转变；在较高温度(＞1200℃以下)处理时,MC型碳化物/基体界面易形成孔洞；经过1180℃×45h均匀化处理后,二次M23C6型碳化物呈颗粒状,Cr元素分布基本均匀,所以1180℃×45h是合适的均匀化处理制度。
6.Ni-Cr基高温合金中α-Cr相演变及稳定化处理
- 毕中南;董建新;张麦仓
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文利用热力学平衡相计算、SEM和TEM等方法系统研究了热处理制度对一种铬含量达w(Cr)37％的Ni-Cr基合金微观组织演化规律的影响。结果表明:不同固溶温度、时间和时效温度对合金中α-Cr相的析出形态、数量等有显著的影响。在1140℃×30min/WC+800℃×1h短期时效后合金的组织相对较好,α-Cr相呈现颗粒状分布.但长期时效结果发现,为了提高合金组织的均匀性和稳定性,固溶温度需提高至1200℃,且时效前需要中间稳定化处理.
7.GH4698合金的轧制工艺探讨
- 王健豪;吴贵林;董健
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：GH4698合金小圆轧材批量生产中出现晶粒组织不规则,导致了高温拉伸塑性较低.本文通过对合金小圆材的轧制工艺的研究,摸索轧制后的预处理温度、改善小圆轧材的晶粒组织状态和提高高温拉伸塑性水平的可能性。
8.GH4698合金φ1200mm涡轮盘固溶处理制度的研究
- 左正;秦鹤勇;李建华;程瑾
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：从GH4698合金φ1200mm涡轮盘上取样,研究了不同固溶条件对合金组织和性能的影响。结果表明:经1050℃固溶处理后,试样晶粒与锻态相比无明显长大,但出现晶粒不均匀现象；经1100℃固溶处理后,晶粒均匀细小；经1150℃以上固溶处理后,晶粒迅速长大；合金晶粒变化规律与γ′相和晶界碳化物的溶解密切相关；采用1100℃×8h/AC固溶制度能够得到满意的组织和力学性能。
9.燃气轮机用GH4698合金涡轮盘和引进盘质量的对比
- 刘长江;孙忠民;彭建强;胡平
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：我国最新研制的舰用燃气轮机Ⅲ～Ⅵ级涡轮盘均采用GH4698合金,涡轮盘直径达到1.2m,锻造采用3万t模锻水压机和100t/m对击锤.研究对比了GH4698合金涡轮盘与从国外购买盘的组织和特性。结果表明,涡轮盘性能已达到或超过引进涡轮盘水平.
10.热变形工艺对GH720Li合金微观组织和性能的影响
- 曲敬龙;杜金辉;邓群;吕旭东;庄景云
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：主要研究了热变形时坯料的变形温度、变形量对GH720Li合金微观组织与性能的影响。结果表明:热变形坯料变形量不同,变形温度对合金的拉伸强度影响不同。在经过30％和50％的变形后,合金强度、断面收缩率和伸长率均随着变形温度的升高而降低.随着热变形过程中变形量的增加,合金的铸造组织得到充分破碎,合金性能各向异性的倾向性明显降低,在1070℃和1170℃时随着变形量的增加合金强度也同时升高,但在1170℃时合金的塑性随着变形量的增加而略有降低.
11.经氦冷真空自耗(VAR)重熔的GH4738合金冶金质量
- 张立红;陈杰;曹秀丽;金鑫;陈国胜
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文介绍新型10t氦气冷却VAR的主要特点及重熔后GH4738合金的冶金质量。由于采用氦气冷却、瞬时熔速控制和功率因素液滴短路控制弧长等最新技术,显著改善了GH4738合金的宏观偏析,合金锭各部位的元素分布均匀,H、O、N含量分别降低至1.4×10-4％以下、5×10-4％以下和50×10-4％以下,Mg的收得率提高,控制稳定,分布均匀.结果显示:与普通VAR工艺相比,氦冷VAR新工艺能显著改善合金的宏观偏析,并具有更好的脱气效果,使易烧损元素得到较好控制。
12.GH4738合金烟气轮机涡轮盘组织和力学性能研究
- 洪成淼;董建新;张麦仓;张立红;张玉峰;李克雄
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对一个已经运行6万h的烟气轮机涡轮盘进行系统的组织和力学性能研究。结果表明,盘件整体没有明显的宏观及微观缺陷；榫齿不同部位晶粒度比较均匀,强化相大、小γ′相分布均匀,没有明显长大现象；局部区域晶界发生了宽化,晶界上发生了复杂的碳化物反应,并有大γ′相在晶界的堆积现象,在宽化晶界附近存在Cr的贫化区；使用前后室温和高温力学性能都没有明显下降.
13.GH4742合金典型组织及性能分析
- 秦鹤勇;赵彩琴;张北江;胥国华
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文通过对GH4742合金的热处理参数进行调整,得到了四种具有典型代表意义的组织形态,并对每种组织形态所对应的室温和持久性能进行了检测,得到了GH4742合金典型组织与性能之间的对应关系。研究表明:晶内大小γ′相弥散分布,有一定数量γ′相条带(约200nm)沿晶界析出的组织状态,可保证GH4742合金得到良好的综合性能。
14.变形高温合金大尺寸棒坯镦锻过程中的宏观变形行为
- 张北江;陈华;赵光普;胥国华;秦鹤勇;曾庆华
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：采用GH4742合金的物理参数与本构关系,通过理论分析和有限元数值计算,研究了高温合金大尺寸棒坯在镦锻过程中的宏观变形行为特征.结果表明,温度分布的均匀性是决定高温合金坯料应变分布均匀性的最重要因素,合金的流变应力温度敏感系数越高、棒坯尺寸越大,镦锻变形行为受坯料温度分布的影响就越大.坯料与模板间的接触传热是导致镦锻变形过程中坯料应变分布高度不均匀、诱发各种变形失稳现象的主要原因。通过采取提高模板温度、强化坯料与模板间的隔热措施、提高锻造初始阶段的压下速度等方法,能够最有效地提高变形均匀性、降低坯料失稳破坏的风险.
15.长期时效后GH6783合金组织和性能的变化
- 韩光炜;牛建科;杨玉军;邓波
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了低膨胀高温合金GH6783经650 ℃、700℃和750℃长期时效后的组织特征、力学性能和热膨胀系数的变化。结合SEM分析发现:经650℃,3000h时效后合金中γ′相特征无明显的变化,合金的室温拉伸强度略有提高,650℃拉伸强度基本不变,而650℃的持久寿命显著延长。经700℃,1000h时效后,γ′弥散相的尺寸明显长大,这使合金在室温、650℃的拉伸强度略有下降,但650℃的持久寿命仍有显著延长。经750℃,1000h时效后,γ′相粗化严重,β相尺寸增大与含量明显增加,合金的组织特征发生了显著变化。这使合金的室温与高温拉伸强度和持久寿命均显著下降.长期时效后合金的热膨胀系数随温度的变化速率降低.另外发现,长期时效后在β-NiAl相中析出富Nb的Laves相,但该相对合金的性能无明显的影响。合金在700℃以下具有优良的组织与性能稳定性。
16.700℃蒸汽参数超超临界锅炉过热器管材用高温合金
- 赵双群;宁夏大学物理系;董建新;谢锡善
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：简要介绍了一种超超临界锅炉过热器管材用镍基高温合金INCONEL 740的成分、力学性能、显微组织和耐腐蚀性能等研究结果,并基于热力学相计算结果对合金的成分进行了调整,对改型合金的组织和性能进行了初步分析。该合金优异的性能显示,经完善后是700～750 ℃蒸汽参数超超临界电站锅炉过热器和再热器管材的重要候选材料。
17.合金成分对共格析出动力学影响的相场模拟
- 冯小辉;杨院生;李应举;童文辉
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：利用Allen-Cahn模型对F.C.C.固溶体共格析出过程微观组织演化进行了模拟,并就合金成分变化对析出动力学的影响进行了研究。模拟再现了第二相析出的三阶段,即形核、长大和粗化。模拟结果表明,随着析出过程的进行,化学自由能、界面能、弹性能对驱动力的贡献发生变化,析出初期析出相颗粒较小,在析出相与基体界面能作用下颗粒为球形,随着析出相颗粒尺寸增大,在共格应变弹性能作用下,颗粒向立方形变化；当固溶体中合金元素浓度增大时,过饱和固溶体中化学自由能升高,析出相平衡体积分数增大、析出过程加快。模拟结果表明,只有在析出初期析出相的体积分数较低时,其长大才符合R∝t1/3规律.
18.高B低C高温合金K405BC组织及性能研究
- 郑亮;肖程波;唐定中
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对比研究了铸造镍基高温合金K405及其高B低C改型K405BC合金的显微组织和持久性能。结果表明,高B低C合金化显著提高合金760℃的持久寿命和塑性。高B促进γ+γ′共晶的形成,在900～1050 ℃长时热暴露时减少次生M6C和M23C6碳化物的析出量,有效抑制有害片状M6C的形成,从而稳定了合金的组织.
19.K424合金的低周疲劳性能研究
- 陈卓;甄宝林
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对高强度、高饱和度的镍基铸造高温合金K424合金的室温和750℃低周拉压疲劳性能进行了研究,获得合金的疲劳方程、应力-应变方程.结果表明750℃下,合金塑性疲劳抗力下降较大,但总体疲劳性能下降不多.在低周疲劳过程中,发生疲劳硬化,室温硬化程度更甚,速度更快。对疲劳断口的研究表明,皮下缺陷和沿一定滑移面的结晶学断裂是疲劳断裂的主要起裂方式,减少缺陷和增加晶粒取向的多向分布是提高疲劳抗力的有效手段。
20.K435合金的高温蠕变行为及机理
- 侯介山;郭建亭;周兰章;秦学智;王勇;李谷松
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了铸造镍基高温合金K435在不同的温度和应力条件下的高温蠕变行为和机制。结果表明:在800～950 ℃温度范围的高应力区,表观应力指数n=10.4～12.1,位错的切割机制对蠕变变形起控制作用；在750～950 ℃温度范围的低应力区内,n=3.8～4.3,变形机制为位错攀移；在极低的应力范围,n值接近2,经过分析确定为扩散蠕变机制。合金的蠕变断裂数据遵循Dobes-Milicka关系·εa-0.75∝tf/εf.
21.返回料比例对K444合金组织和力学性能的影响
- 李志军;周兰章;郭建亭
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究表明,随着返回料比例增加,K444合金中氮含量升高,疏松增多,枝晶粗化,共晶聚集成团,碳化物块化；使室温拉伸塑性降低,900℃拉伸强度升高；900℃、274MPa持久性能稍有下降,持久裂纹主要在晶界处或枝晶间萌生和扩展。
22.K446合金的高周疲劳行为
- 郭晓光;东北大学材料与冶金学院;沈阳大学材料系;郭建亭;袁超;杨洪才
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究了抗热腐蚀铸造镍基高温合金K446在800℃下的高周疲劳行为,得到应力-疲劳寿命(S-Nf)曲线,测出室温旋转弯曲疲劳极限为370MPa.观察了疲劳断口形貌,发现裂纹主要萌生于试样内部的缺陷处,并讨论了该合金的疲劳断裂机制。
23.抗热腐蚀镍基铸造高温合金K452
- 袁超;郭建亭;李谷松;王华
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文介绍了一种抗热腐蚀镍基铸造高温合金K452的特点和关键性能。通过相计算对成分控制,并与热处理工艺配合,合金高温时效过程中不形成有害TCP相,保证合金的优异力学性能。K452合金拉伸强度和热疲劳性能与ЧС104-ВИ合金相当,拉伸塑性和持久性能超过ЧС104-ВИ合金.合金氧化性能在温度低于900℃时属于完全抗氧化级.在高温和中温热腐蚀环境下,合金的抗热腐蚀性能都优于K640和K438合金.
24.熔体过热处理对铸态K465合金组织的影响
- 裴忠冶;李俊涛;赵明汉;田彦文
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了在采用CaO坩埚真空感应熔炼的条件下,不同温度的过热处理对K465铸造高温合金铸态组织的影响,以及碳化物分布、形貌、晶粒尺寸和变化情况。研究结果表明:正常工艺下合金为等轴晶,在较低的过热温度段(1600～1750 ℃)内,晶粒尺寸随着过热处理温度升高而不断增大,温度超过1760℃以后,晶粒尺寸又逐步减小；随着熔体过热处理温度的升高(低于1750℃),铸态组织中初生MC碳化物从块状与短棒状相结合的形貌转变为汉字草书体形貌,温度继续升高后汉字草书体形MC碳化物消失,呈细小的点状均匀分布；随着过热温度的提高,γ′相立方化效果显著,分布更加均匀,尺寸大小也更趋一致。
25.K4202镍基铸造高温合金的研究
- 邵冲;李俊涛;吴剑涛;赵明汉
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文简要地介绍了K4202合金的组织、物理化学性能、焊接性能和综合力学性能。研究结果表明,合金具有优良的综合性能,可在-196～850 ℃很宽的温度范围内可靠使用。K4202合金已经成功应用于新一代液氧-煤油火箭发动机涡轮导向器等部件。
26.熔体过热处理对一种新型镍基高温模具合金组织和性能的影响
- 李青;宋尽霞;肖程波;王定刚;余乾;韩雅芳
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对一种新型镍基高温模具合金的重熔过程进行1660℃×7min高温熔体处理,研究了熔体处理对该合金显微组织及拉伸、持久性能的影响。试验结果表明,经高温熔体处理后,合金的1050℃拉伸强度明显改善,1100℃,80MPa持久寿命增加了近一倍,合金中大块M6C碳化物明显减少,γ′尺寸减小,立方化增强。差热和液态金属结构分析结果表明,经高温熔体处理后合金的M6C相析出倾向变小,液态金属中γ′团簇无序度增加,尺寸降低.
27.喷丸处理后的DZ640M合金表面再结晶行为研究
- 赵阳;王磊;于腾;丁海峰
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对喷丸处理后的定向凝固钴基高温合金DZ640M表面再结晶行为进行了研究,通过组织形貌观察发现,DZ640M合金经表面喷丸处理后,在退火过程中可发生再结晶,在表面形成一层再结晶层.退火过程中析出的二次碳化物阻碍再结晶晶界的迁移,从而影响再结晶层的界面推移速率。通过分析再结晶层厚度与退火时间和退火温度的定量关系,发现再结晶速率和再结晶层厚度主要取决于退火温度,退火时间的影响不显著.
28.一种定向凝固镍基高温合金中μ相的析出及其有害作用
- 赵锴;楼琅洪;文怡;姜卫国;胡壮麒
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：铸态样品经过900℃×500h直接时效后,在枝晶间析出了具有特定取向关系的片状μ相,研究表明:这些μ相不是由γ基体析出,而是由粗化后的γ′相中析出,位相关系为{111}γ′//{0001}μ和〈110〉γ′//〈1120〉μ.μ相的不均匀分布导致了相变应力的产生,形成了筏化结构.大量μ相的析出恶化了合金的室温塑性。
29.碳含量对一种定向凝固高温合金铸态组织的影响
- 燕冰川;张健;楼琅洪
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了碳含量对一种定向凝固高温合金铸态组织和凝固过程的影响。结果表明:在本实验合金中,主要形成块状和骨架状MC型碳化物,这种碳化物形成于糊状区.碳含量从37×10-4％增加到660×10-4％略微降低试验合金的固相线和液相线温度,但是进一步提高碳含量并不影响试验合金的固相线温度和液相线温度。另外,添加碳含量到280×10-4％时,合金的凝固温度区间略微增加,而进一步增加碳含量不影响合金的凝固温度区间。低碳含量并不显著影响缩孔的含量。随着碳含量的增加,共晶含量明显降低.
30.熔体超温处理对DD403单晶高温合金枝晶间距和显微偏析的影响
- 邹敏明;张军;刘林;傅恒志
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：在保持固液界面温度梯度不变的条件下,本文研究了熔体超温处理对DD403单晶高温合金枝晶间距和显微偏析的影响。试验结果表明:当凝固速率为50μm/s时,随熔体超温处理温度由1773K提高至1913K和2053K,合金一次枝晶间距由181μm分别减小至152μm和111μm,二次枝晶间距也略有减小。熔体超温处理对Al、W、Cr、Co和Ni的显微偏析影响不大,而使Ti和Mo的枝晶偏析比增大.合金元素偏析程度的改变是熔体结构变化与枝晶间距变化综合作用的结果。
31.第二代定向凝固柱晶高温合金DZ406(DZ6)
- 黄朝晖;谭永宁;贾新云;张宏炜;张强;张俊;唐定中;赵希宏
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：在综合平衡合金高温强度与铸造性能的基础上,研制成功二代定向凝固柱晶高温合金DZ406(DZ6)。热处理研究表明:1120℃时效后的缓冷处理,使横向870℃、448MPa持久寿命由未经缓冷处理的36h增加至244h,塑性由0.6％提高至4.5％；中温870℃,16h时效处理使合金纵向760℃、780MPa持久寿命比900℃,4h时效处理时提高1倍.热处理后γ′呈规则立方状,合金的晶界由γ′和析出的块状碳化物组成。合金的拉伸及持久强度达到国外一代单晶及二代定向合金的性能水平.同时,DZ406合金具有良好铸造性能,可以用于制造不同尺寸的定向空心涡轮叶片.
32.DZ411(DSM11)合金γ′粗化与持久性能
- 李辉;楼琅洪;史学军;张匀
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究了DZ411合金经900℃×10000h时效过程中的组织和持久性能的变化规律.长期时效后,合金中无有害TCP相形成。由于枝晶轴与间合金元素偏析的差异,导致的γ′尺寸差异仍然存在,且由于Ta和W在枝晶轴的偏聚障碍Al、Ti的扩散,造成900℃长期时效过程中DZ411合金中枝晶轴γ′粗化速度慢,而枝晶间γ′粗化速度快；枝晶轴与间的γ′粗化速度常数分别为:K轴=4.4E-5,K间=9.7E-5.随着γ′粗化,Orowan bowing临界剪切应力降低,合金980℃、190MPa持久寿命下降,900℃×10000h时效后持久寿命由标准热处理时的150h降至66h.
33.DZ4125L合金叶片生产中的热裂纹问题研究
- 刘恩泽;郑志;刘志强;张凌峰
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：为了提高用DZ4125L合金生产涡轮叶片的合格率,本文研究了铸造叶片的热裂纹问题。确定了叶片的热裂纹主要是叶片中的串状疏松在热应力作用下开裂所致。从铸造工艺上采取了提高温度梯度和减少热应力的措施,并进行了批量实验,结果表明:对于特定的设备采用适当的工艺,可以解决DZ4125L合金在叶片生产中的热裂纹问题。
34.DZ640M合金中的碳化物析出行为
- 于腾;王磊;赵阳
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对定向凝固钴基高温合金DZ640M的二次碳化物和枝晶形态进行了研究,通过对二次枝晶间液相对流分布规律的分析,揭示了该合金中二次枝晶迎流偏转现象的成因。证实了二次碳化物Cr23C6优先在二次枝晶背流侧析出,且在退火后大量析出。
35.粉末冶金高温合金中非金属夹杂物的损伤力学行为研究
- 周晓明;汪武祥
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：通过损伤力学的研究方法,模拟了平面疲劳载荷作用下夹杂物及周围基体中的应力场分布情况,并通过原位疲劳实验对模拟结果进行验证。结果表明:在疲劳加载的正半周期内,夹杂及其周围基体中的应力场分布变化较小,其大小随疲劳载荷的增加而增加.赤道面处有一定的应力集中,裂纹将从该处向基体中扩展。实验结果与模拟结果符合得较好。但由于SiO2夹杂在镍基粉末冶金高温合金中所表现出的特性,使裂纹扩展方式和断口呈现出一定的行为特征.
36.FGH4095(FGH95)合金涡轮盘不同部位的蠕变性能分析
- 罗学军;王旭青;呼和;邹金文;汪武祥
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文采用分级加载法分析了在593℃、1034MPa条件下FGH4095(FGH95)合金粉末涡轮盘不同部位的蠕变性能。结果表明:涡轮盘各部位的蠕变性能与其在盘坯热处理时的固溶冷速密切相关,盘缘位置的蠕变起始塑性变形和稳态蠕变速率要低于盘幅和盘芯位置,盘缘位置的蠕变性能明显优于盘幅和盘芯位置.高的盘缘蠕变性能要求和整体涡轮盘蠕变性能控制才可保证涡轮盘可靠性和耐久性。
37.FGH4096合金在控制冷却过程中γ′相析出行为的研究
- 刘建涛;胡本芙;刘国权;张义文;陶宇
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文利用热模拟和场发射扫描电镜等方法对FGH4096合金在控制冷却过程中γ′相的析出行为进行了研究,研究结果表明:γ′相的析出行为受到冷却速率和温度的控制,冷却速率对γ′相的形貌影响更为显著,冷却速率为0.4～10.8 ℃/s时,γ′相会在冷却过程中发生二次析出；二次析出的γ′相呈细密球状分布在初次析出的大γ′相周围,同时在初次析出γ′相周围形成贫γ′相区,二次析出的γ′相在冷却过程中会发生一定程度的长大.
38.一种粉末冶金高温合金涡轮盘热处理残余应力分析
- 汪煜;邹金文;王仁智;周晓明;汪武祥
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：通过X射线衍射的方法来测定粉末涡轮盘件热处理过程中的残余应力,并根据测试分析的结果来调整盘件的热处理工艺,降低盘件内部残余应力。从而保证盘件不开裂及在机械加工过程中不变形。
39.粉末冶金高温合金中粉末颗粒间断裂的形貌特征
- 张莹;张义文;刘明东;张娜
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：通过对直接热等静压成形的粉末冶金高温合金力学试验断口的观察分析,阐述了粉末颗粒间断裂的形貌特征及对力学性能的影响。讨论了P/M合金中原始粉末颗粒边界PPB的成因和微观机理以及与颗粒间断裂的关系。
40.一种氧化物弥散强化合金的塑性研究
- 颜晓峰;柳光祖;刘万生;田耘;杨峥;卢亚轩
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：该文研究了一种氧化物弥散强化合金(ODS)的塑性问题。试验材料是采用机械合金化工艺经热等静压工艺而成的。试验在750kg锻锤和GLEEBLE1500试验机上进行,对变形过程中的三个重要因素即应力状态、变形温度和变形速率对合金塑性的影响进行了分析。结果表明,选择合理的变形方式、控制变形温度(1050～1200 ℃)和速率(＜0.01 s-1),可使合金的塑性达到30％以上。
41.第二代单晶高温合金DD406(DD6)的1070℃蠕变性能
- 李嘉荣;赵金乾;王开国;刘世忠;韩梅;曹春晓
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究了第二代单晶高温合金DD406(DD6)的[001]、[011]和[111]取向1070℃不同应力条件下的拉伸蠕变性能。结果表明:合金具有明显的蠕变各向异性；在相同的条件下,合金的蠕变寿命按[111]、[011]、[001]取向的顺序递减；合金的蠕变变形发生在基体通道与γ′相,并且γ′相发生了定向粗化,形成筏排；[001]和[011]取向合金的γ′相粗化特征明显,而[111]取向合金的γ′相粗化无方向优势,粗化特征不明显。
42.凝固速率对DD432单晶高温合金组织的影响
- 于金江;孙晓峰;赵乃仁;金涛;管恒荣;胡壮麒
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究了不同的凝固速率对DD432单晶高温合金凝固组织的影响。结果表明:随凝固速率的增加,凝固界面由粗枝状组织向细枝状组织演变,枝晶越来越细小,一次枝晶间距和二次枝晶间距也相应减小。但高次枝晶的程度不随凝固速率的增加而减弱.当凝固速率为6mm/min时,二次枝晶臂非常发达,甚至在某些二次枝晶臂上生长出了三次枝晶臂.在凝固速率为2～8 mm/min范围内,无论是γ/γ′共晶相还是MC型碳化物,它们的尺寸、形态以及在枝晶间的分布都与抽拉速率之间没有必然的联系。
43.热处理对一种镍基单晶高温合金TLP接头组织的影响
- 刘纪德;金涛;赵乃仁;王志辉;孙晓峰;管恒荣;胡壮麒
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了热处理对一种镍基单晶高温合金TLP(Transient Liquid-phase)接头组织形貌的影响。通过对不同条件组织的观察,得出如下实验结果：连接后,接头连接区由细小圆形γ′相和γ相组成,基体区的微观组织呈过时效状态,连接区有硼化物析出；随固溶温度的升高,连接区γ′相尺寸略有增加,完全固溶后,连接区的γ′成立方体形貌；随一次时效温度的升高,连接区γ′相尺寸增加,1080℃×4h/AC时效后,γ′相尺寸和正方度最佳；完全热处理后,接头连接区的γ′相的形状、尺寸和体积分数与基体区相似,各个元素在接头中的分布均匀.
44.Al、Ti和Ta对单晶高温合金组织和性能的影响
- 刘丽荣;沈阳工业大学材料科学与工程学院;金涛;孙晓峰;管恒荣;胡壮麒
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究了Al、Ti和Ta的含量对镍基单晶高温合金微观组织和持久性能的影响。结果表明:随着Al、Ti、tan总含量的增加,铸态下合金枝晶间区域的共晶数量增多且尺寸明显增大；在经过相同的热处理后,含Al、Ti、Ta总量最高的合金不能够充分固溶,残留了大量的共晶组织；γ′相的尺寸逐渐增大,γ′相形貌由圆形向立方形再向不规则形状转变,γ′和γ两相的错配度也呈现逐渐增大的趋势。Al、Ti和Ta含量的变化对合金的持久性能影响很大.
45.Re在单晶高温合金持久过程中的作用
- 骆宇时;李嘉荣;刘世忠;韩梅;曹春晓
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：对两种单晶高温合金在1038℃、248MPa和1100℃、140MPa条件下,进行了持久性能测试和组织分析,探讨了Re在单晶高温合金持久过程中的作用。结果表明,在提高持久寿命方面,Re对合金1100℃、140MPa条件下的作用明显优于1038℃、248MPa条件下的作用。Re使位错稳定于基体,阻碍了来自基体的位错向γ/γ′相界面集聚；促进了有效阻碍位错运动的网状位错在两相界面的形成,这是Re提高单晶高温合金持久性能的重要原因之一。
46.抽拉速率对一种镍基单晶高温合金凝固组织的影响
- 韩凤奎;赵京晨;燕平
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了抽拉速率对一种镍基单晶高温合金组织的影响。研究结果表明:在工业生产炉条件下,随抽拉速率的增加,合金元素偏析减小,树枝晶一次及二次枝晶臂距减小,铸态γ′相尺寸逐渐变小。
47.粉末冶金高温合金盘件等温锻造技术
- 王淑云;杨洪涛;李惠曲
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：超塑性等温锻造是制备粉末冶金高温合金涡轮盘的首选工艺,国内在粉末冶金高温合金涡轮盘超塑性等温锻造领域取得的技术进展,使小设备锻造大型涡轮盘锻件成为可能。大气条件下超塑性等温锻造技术已成为经济可行的粉末涡轮盘制备工艺.
48.ODS合金MA工艺各参数间数学关系的建立
- 杨峥;柳光祖;田耘
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文通过理论计算建立了氧化物弥散强化(ODS)合金用机械合金化(MA)工艺过程中各个工艺参数之间的数学关系,并采用实际的MA工艺试验验证了计算结果与实际工艺过程的一致性。
49.热处理对NiAl-Cr(Mo)共晶合金组织及断裂韧性的影响
- 盛立远;郭建亭;谢亿;周兰章
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：研究了高温热处理对NiAl-28Cr-5.55Mo-0.15Hf-0.25Ho-0.05Ca合金组织及断裂韧性的影响,结果发现热处理细化了相界及胞界处的Ni2AlHf相及富Ho相且使其分布更加均匀,增加NiAl和Cr(Mo)相之间的接触面积,促进了NiAl及Cr(Mo)相边缘锯齿状形貌的形成,增加了沿相界开裂在合金断裂方式中的比例,热处理对合金组织的改变有利于合金断裂韧性的提高。
50.应用IC6金属间化合物高温材料制造导向器叶片
- 刘庆瑔
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：IC6合金是一种定向凝固Ni3Al基金属间化合物高温材料。选用该合金试制新型航空发动机整体定向凝固Ⅱ级导向器叶片,由于该叶片尺寸大、形状复杂,给铸造工艺带来很大难度。经过合理设计浇注系统,实现了定向柱晶从叶身向缘板平滑过渡弯晶生长,有效地消除了叶身和缘板转接处的晶界裂纹,使叶片的毛坯合格率由原来的5％,攀升到62％。在此基础上,对Ⅱ级导向器叶片的铸造工艺稳定性,真空热处理工艺,叶片表面防护涂层工艺,返回料的应用均进行了系统的工程应用研究。
51.微量Hf对变形TiAl合金组织和力学性能的影响
- 昌霞;韩鹏彪;司家勇;张继
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文对比观察含Hf和不含Hf的TiAl合金的锻造后和热处理组织,发现在1310℃退火均获得近全层片组织,平均晶粒尺寸为50～70 μm,γ相的体积分数为12％左右；退火温度升高至1320℃,则均获得了全层片组织,平均层片团尺寸为200～300 μm.在同为近全层片组织下进行力学性能试验发现:添加合金元素Hf,使TiAl合金800℃高温拉伸强度提高60MPa和800℃,150MPa应力持久寿命由84h提高到128h.
52.热处理对一种新型Nb基高温合金组织的影响
- 贾丽娜;郭喜平;易良玉
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：采用真空自耗电弧熔炼法制备新型Nb基高温合金的母合金锭.用高温高真空热处理炉对试样进行了1300、1350、1400和1450℃保温24h的热处理.利用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪对组织进行了观察与分析。结果表明:热处理后,组织仍然由(Nb,Ti)ss和六方结构的(Nb,Ti)5Si3两相组成。随着热处理温度的升高,原始组织中的六边形和板条状(Nb,Ti)5Si3的边界变得越来越圆润,但其尺度没有明显减小,而残留共晶组织的含量显著减少.热处理后,铌基固溶体和硅化物的晶格参数均变小；基体(Nb,Ti)ss的成分变化比较小。
53.铌硅化物基超高温合金表面渗硅层的结构及高温抗氧化性能
- 赵陆翔;郭喜平;姜嫄嫄
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：利用包埋渗法在铌硅化物基超高温合金上制备了抗氧化渗硅层,渗硅温度为1150℃,时间为10h.渗硅处理后的试样在1250℃下分别氧化5、10、20、50和100 h.利用SEM,EDS和XRD等检测手段分析了渗层氧化前后的结构、元素分布及相组成等,并对渗层的氧化机理及氧化动力学进行了讨论.结果表明,渗层氧化前后的相组成均为(Nb,X)Si2(X表示Ti,Cr,Hf和Al等元素),但氧化后在渗层中检测到了微量的氧元素。氧化膜的成分主要为SiO2及TiO2,两者的摩尔比约为2∶1.随氧化时间的推移,渗层减薄而过渡层增厚.1250℃氧化50h以内,渗硅层可以对铌硅化物基超高温合金起到良好的保护作用。
54.FGH4096合金惯性摩擦焊接头组织分析
- 何胜春;张田仓;郭德伦
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：FGH4096是采用损伤容限思想研制出来的第二代粉末冶金高温合金,与第一代FGH4095相比,适当的减少了强化相γ′的含量,调整了晶粒尺寸,使得其强度有所降低,但是其高温抗裂能力有了较大的提高。本文主要结合惯性摩擦特点分析FGH4096惯性摩擦焊的动态再结晶过程和组织特征.
55.IC10合金TLP扩散焊接头强度与分析
- 侯金保;张蕾;魏友辉
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：IC10合金是Ni3Al基金属间化合物高温材料,采用过渡液相(TLP)扩散焊可获得接头强度高的焊接技术。TLP扩散焊接头经过高温长时间使用后,接头强度与基体更接近.
56.GH2907与Cf/SiC陶瓷基复合材料高温钎焊连接性能研究
- 张勇;张国庆;冯涤;何志勇;李周
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了Ni基高温钎料钎焊连接GH2907与Cf/SiC陶瓷基复合材料的连接强度,以及GH2907-中间层、中间层-Cf/SiC界面微观结构.结果表明,W合金中间层厚度对连接强度有重要影响。W合金中间层厚度选用1.5mm最合适,接头四点抗弯强度达到109MPa,满足钎焊连接强度的要求标准,钎焊后接头结构为:GH2907-(Ni-B化合物和含Nb的Ni基固溶体/W合金/Au-Ni固溶体/Ni-Si化合物/Cr3C2等化合物层)-Cf/SiC.SEM观察到Cf/SiC与Ni基钎料的钎焊界面十分致密,钎焊后W合金内部组织没有出现异常变化。
57.航天用高温合金热结构抗氧化涂层技术研究
- 姚草根;贾中华;吕宏军;陈道勇;何开民;卢焰;贾新朝
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：采用料浆烧结法,研制出了镍基高温合金热结构铝化物抗氧化涂层,并对涂层进行了性能测试以及微观分析。结果表明,1200℃下涂层寿命大于10h,涂层抗热震性能良好；涂层与基体之间形成一层扩散层,保证了涂层的结合强度；在高温大气环境下,涂层表面生成Al2O3,因而具有良好的抗氧化性能。
58.NiCr-CrAl渗层对K465合金抗燃气热腐蚀性能的影响
- 王定刚;宋尽霞;肖程波;李青;曲士昱;余乾;刘庆瑔
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：采用粉末包埋渗的方法在K465合金上制备了NiCr-CrAl渗层,主要研究了NiCr-CrAl渗层对K465合金900℃抗燃气热腐蚀性能的影响。研究结果表明,NiCr-CrAl渗层主要由β(NiAl)相、γ(Ni-Cr)相、γ′(Ni3Al)相、δ(Ni2Al3)相、α-Cr相及少量MC型碳化物组成,分为厚度几乎相同的内外两层,内层由于与基体的互扩散有较多碳化物存在,但合金基体内没有出现明显影响区；NiCr-CrAl渗层在900℃/100h的燃气热腐蚀试验后形成了致密、连续的Al2O3膜,有效地保护了K465合金基体,显著改善了K465合金的抗燃气热腐蚀性能。
59.一种镍基单晶高温合金析出相的物理化学相分析
- 卢翠芬;刘庆斌;马文有
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文采用物理化学相分析方法研究一种含Re,Ru元素的镍基单晶高温合金析出相类型、含量及电化学提取方法。
60.高温合金在EPMA/SEM-EDS条件下合金相准确定量的新方法
- 彭志方;杨志刚;阎光宗;陈盛广;周元贵
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：针对目前国内外广泛使用的电子探针-能谱分析(EPMA-EDS)和扫描电镜-能谱分析(SEM-EDS)尚不能对合金相成分及其含量准确定量(仅限于定性或半定量)和对其点阵常数进行测算这一现状,将EPMA/SEM-EDS测定与晶格能量计算相结合,研究出一种相分析新方法。该方法不仅可较为准确提供所测合金相的成分及其含量,并能测算合金相的点阵常数,验证表明了其可行性及准确性。
61.GH4037轧制棒材探伤杂波的探讨
- 董健;刘宁;朱宝明;田树森
- 《第十一届中国高温合金年会》 | 2007年
摘要：本文研究了航空发动机叶片用GH4037轧制棒材探伤杂波问题,通过热处理试验和金相组织观察,及轧制工艺分析,进一步了解该合金的再结晶特点。从而明确了产生探伤杂波的原因及解决措施.