容积负荷

摘要： 在南方某大型水质净化厂对6种填料(4种悬浮填料和2种固定填料)进行氨氮去除研究。结果显示,常温条件下,6种填料中,4#不能达标,1#、2#、3#、5#、6#在进水氨氮小于2 mg/L时满足出水要求,1#、5#、6#在大于6 mg/L满足出水要求.低温条件下仅5#、6#满足出水要求。1#、2#、3#、4#、5#、6#最大容积负荷分别为137.87 g/(m^(3)·d)、75.47 g/(m^(3)·d)、82.93 g/(m^(3)·d)、36.8 g/(m^(3)·d).177.86 g/(m^(3)·d)、185.07 g/(m^(3)·d)。6种填料对无机氮去除率为7.42%、3.67%、3.27%、2.07%、2.22%、4.53%,总无机氮负荷为24.80 g/(m^(3)·d)、12.26 g/(m^(3)·d)、、0.93 g/(m^(3)·d)、6.93 g/(m^(3)·d)、7.47 g/(m^(3)·d)、15.20 g/(m^(3)·d)。填料微生物菌落的丰富度和多样性对效果有影响.菌落越丰富、越多样对氨氮去除效果越好。6种填料样品优势菌属有Nistropira,Sphin-gomonas,Hyphomicrobium,Kouleothrir,Lysolacter,Nitrosomonas等。其中Nistropira,Hypho-microbium,Kouleothrix,Nitrosomonas对氨氮去除具有促进作用,而Sphingomonas对氨氮去除具有竞争作用。1#、3#、4#、5#、6#填料对氨氮去除全程氨氧化反应占主导作用,而2#填料对氨氮去除短程氨氧化占主导作用。

摘要： 文章介绍了颗粒污泥结合厌氧反应器处理蛋白加工废水的工程实例,考察了反应器的启动条件及稳定运行时的最佳处理条件。通过反应器运行期间COD_(Cr)、氨氮、SS的变化情况评价反应器的处理效能。结果表明,该反应器在水力停留时间(HRT)为5 d、容积负荷为1.5-3.0 kg COD_(Cr)/(m^(3)·d)时,在20 d内即使pH值很低(2-4),也可成功启动。在稳定运行期间最佳运行条件为:容积负荷保持在10.0 kg COD_(Cr)/(m^(3)·d),HRT为3 d。反应器对COD_(Cr)的去除率稳定在80%以上,对SS的去除率稳定在35%左右,运行过程中会将有机氮转化为氨氮导致出水氨氮浓度增加。综合来看,该厌氧反应器结合厌氧污泥颗粒能够对此类低pH、高浓度的蛋白加工废水进行很好的预处理,启动简单,效能稳定,具有良好的应用前景。

摘要： 为研究厌氧膨胀颗粒污泥反应器在不同容积负荷下对高温木薯乙醇废水的处理效果,考察了有机物去除性能、产气性能、挥发性有机酸等参数的变化,并对微生物菌群进行分析。结果表明:综合考虑化学需氧量COD去除率和甲烷产生速率,COD容积负荷10.7 kg/(m^(3)·d)为最佳运行条件,在最佳容积负荷下,EGSB反应器的COD去除率和甲烷产生速率分别为(90.7±0.9)%和(3.02±0.12)L/(L·d);在高容积负荷19.3 kg/(m^(3)·d)条件下,产甲烷菌群相对丰富度的降低导致系统运行性能下降。EGSB反应器处理高温木薯乙醇废水是可行的。

摘要： 为研究厌氧膨胀颗粒污泥反应器在不同容积负荷下对高温木薯乙醇废水的处理效果,考察了有机物去除性能、产气性能、挥发性有机酸等参数的变化,并对微生物菌群进行分析.结果表明:综合考虑化学需氧量COD去除率和甲烷产生速率,COD容积负荷10.7 kg/(m3·d)为最佳运行条件,在最佳容积负荷下,EGSB反应器的COD去除率和甲烷产生速率分别为(90.7±0.9)％和(3.02±0.12)L/(L·d);在高容积负荷19.3 kg/(m3·d)条件下,产甲烷菌群相对丰富度的降低导致系统运行性能下降.EGSB反应器处理高温木薯乙醇废水是可行的.

摘要： 研究采用一段式厌氧氨氧化处理养猪废水的可行性,分析DO、pH、温度对脱氮效率的影响,以及在最佳DO、pH、温度时的容积负荷,并与硝化反硝化技术进行了比较.结果 表明,厌氧氨氧化可用作养猪废水的脱氮工艺,最佳的控制参数:DO为0.8 mg/L、pH值为7.9～8.0、温度为35°C、容积负荷为1.49 kg N/(m3·d).与硝化反硝化脱氮相比,一段式厌氧氨氧化节省占地和运行费用.

摘要： 考察了膨胀颗粒污泥床厌氧反应器(EGSB)在不同运行条件下对化学制药废水的处理效果.结果表明:在容积负荷为2.3～15.5 kgCOD/(m3·d)的范围内,EGSB的COD去除率和甲烷产率呈现先升高后下降的趋势,并在容积负荷为11.6 kgCOD/(m3·d)时达到最高,分别为90.5％和4.12 L/(L·d).在容积负荷为11.6 kgCOD/(m3·d)条件下,降低进水碳硫比能够导致系统COD去除率和甲烷产率的下降,最佳碳硫比为8.0.

摘要： 为进一步探索内循环(IC)反应器在高浓度工业有机废水处理工程领域的应用潜力,研究了IC反应器处理生物制药废水的启动过程及处理效果,同时考察了COD去除率、 挥发酸(VFA)以及沼气产量的变化.结果表明,采取逐渐增加进水量的方式来提升反应器的容积负荷,至启动完成时IC反应器对进水COD的去除量达到11850 kg/d,容积负荷达到6.1 kg/(m3·d),COD去除率在90％以上,VFA质量浓度一直维持在350 mg/L以下.运行期间,沼气产量随着容积负荷的提高而增大,且符合理论预期,同时,粒径为0.5 mm以上的颗粒污泥在IC反应器污泥中的占比逐渐增加.IC反应器能够稳定高效地处理生物制药废水.

摘要： 采用PVA生物处理工艺对印染-生活混合废水进行处理,研究PVA工艺处理该废水的可行性.试验结果表明:经过45 d运行,PVA工艺容积负荷提高至3.0 kg [CODcr]/(m3·d),废水CODcr降低至120 mg/L以下,NH3-N降低至3 mg/L以下,色度降低至30倍以下.运行期间污泥产率仅为0.02 MLSS/CODremoved,系统基本无污泥外排.SEM研究发现PVA凝胶小球表面和内部的微生物通过自我氧化抑制污泥产量是此工艺具有良好污泥减量效果的根本原因.%PVA biological process was used to treat dyeing and living mixed wastewater, and the feasibility of PVA process for treating the dyeing and living mixed wastewater was studied. Experimental results showed that after running for 45 d, PVA process volume load increased to 3.0 kg [CODcr]/(m3·d), effluent CODcr reduced to less than 120 mg/L, NH3- N reduced to less than 3 mg/L, the chromaticity reduced to less than 30 times. The sludge yield was only 0.02 MLSS/CODremoved,basically without sludge discharge. Microscope (SEM) research showed that the self oxidation of abundant microorganisms gathering at surface and inside of the PVA ball inhibited sludge production, which was the root cause of sludge reduction in the process.

摘要： 采用半干法厌氧生物反应器对分类后生活垃圾预处理产生的高浓度固体废弃物有机渗滤液进行厌氧消化处理,结果表明:通过接种厌氧微生物,可实现半干法厌氧反应器的快速启动.厌氧反应器pH值维持在7.4左右,ORP维持在-459mV,无酸化现象.随着反应器容积负荷提高,可能产生游离氨氮抑制,游离氨质量浓度宜控制在28～73 mg/L.半干法厌氧反应器最大容积负荷为13.44 g VS/(L·d),反应器底部残渣需要定期排出,防止厌氧反应器堵塞.

摘要： 本文采用连续流搅拌槽式反应器(CSTR),以糖蜜废水为底物,研究了在其他工程控制参数一致的条件下,不同初始COD容积负荷对生物制氢反应器启动过程中乙醇型发酵形成的影响.研究表明,在污泥接种量不小于6.24gVSS/L、初始容积负荷为7.0kg COD/(m·d)、水力停留时间(HRT)为6h、系统pH和氧化还原电位(ORP)分别在4.0~4.3和-190~-220mV之间等条件下,可在30d左右完成乙醇型发酵菌群的驯化,实现生物制氢反应器的快速启动.由不同实始容积负荷3.0kg/(m·d)、7.0kg/(m·d)、10.0kg/(m·d)条件下形成的乙醇型发酵菌群,在相同的运行条件下其产氢能力存在着差异.当系统容积负荷为30kg COD/(m·d)时,由初始容积负荷为7.0kg COD/(m·d)条件下驯化形成的乙醇型发酵菌群比初始容积负荷为3.0kg COD/(m·d)条件下驯化形成的乙醇型发酵菌群产氢能力高出25﹪.

摘要： 采用升流式厌氧污泥反应器(UASB)处理酯化废水.酯化废水经过预处理后,生化性提高,可使用UASB反应器进行处理.试验结果表明,UASB反应器聚氨酯化废水时,进水COD最高可达6000mg/L,最适水力停留时间48h,COD去除率79％,此时容积负荷达到1.2kg/d.m3.在进水COD4000mg/L,水力停留时间24h时,容积负荷达到最高1.6kg/d.m3,但COD去除率只有69％.反应器污泥活性0.5～0.6.

摘要： 随着工业装备水平的提高和工艺技术的进步,制浆造纸行业的单位产品耗水量在逐年减小,排放废水的浓度越来越高.厌氧处理技术近些年得到了广泛的应用,厌氧生物技术也成为研究的热点之一.(3S-AR)是在吸收近年出现的分阶段多相厌氧反应器技术(SMPA)优势的基础上研制的一种三阶段厌氧反应器,对其处理杨木化机浆废水的性能进行了研究,结果表明:在容积负荷15-25gCOD/l d的范围内,废水经反应器处理后,COD去除率稳定保持在75％以上,当容积负荷在25-28gCOD/l'd时,COD去除率仍能保持在70％以上;水力停留时间是3S-AR反应器的COD去除率的重要影响因子之一.3S-AR反应器比UASB具有更多的处理负荷和耐冲击能力,试验也表明,三阶段设计实现了生物相的分离.

摘要： 采用PVA好氧生物处理工艺分别对果汁废水、印染废水以及生活污水展开了试验研究,研究结果表明:①该工艺具有良好的处理效率与很高的处理负荷,处理果汁废水、印染废水、生活污水CODcr平均去除率分别达到95.2％,85.4％,83.2％,对应容积负荷分别达到7.0,2.2,1.5 kg-COD·m-3·d-1;②整个运行过程中该工艺基本无污泥外排,污泥产率仅为0.080～0.104 MLSS/CODremoved,具有明显的污泥减量效果.

摘要： 本实验采用市售红糖为启动和连续运行阶段的底物,使用EGSB反应器进行连续发酵生物制氢,通过控制OLR使系统形成了稳定的乙醇型发酵。在水力停留时间为2 h,每天容积负荷为97.2 kg COD/m3条件下,得到最大5.73 L/(L·d)的氢气产率和氢气含量平均为41.27%。

摘要： 采用射流曝气为膜生物反应器充氧,并考察系统对生活污水中COD、氮、磷的去除效果。结果表明：试验系统对COD、氨氮、总氮具有良好的去除效果,平均去除率分别为92%、99%、74%。通过分析研究污染物去除效果与容积负荷的关系发现,系统在COD和氨氮的去除方面有较大潜力。由于没有生物除磷机制,系统对磷的去除效果不佳。

摘要： 本文论述了厌氧处理技术广泛应用于高浓度有机废水处理领域,介绍内循环厌氧反应器(IC)和UASB,着重论及了该工艺的结构、工作原理、工艺特点以及目前在渗沥液处理上的应用情况.

摘要： 本文论述了厌氧处理技术广泛应用于高浓度有机废水处理领域,介绍内循环厌氧反应器(IC)和UASB,着重论及了该工艺的结构、工作原理、工艺特点以及目前在渗沥液处理上的应用情况.

摘要： 本文论述了厌氧处理技术广泛应用于高浓度有机废水处理领域,介绍内循环厌氧反应器(IC)和UASB,着重论及了该工艺的结构、工作原理、工艺特点以及目前在渗沥液处理上的应用情况.

摘要： 本文论述了厌氧处理技术广泛应用于高浓度有机废水处理领域,介绍内循环厌氧反应器(IC)和UASB,着重论及了该工艺的结构、工作原理、工艺特点以及目前在渗沥液处理上的应用情况.

摘要： 本发明属于容积控制箱领域，提供一种容积控制箱、容积控制系统及化学和容积控制系统。其中，一种容积控制箱，包括容积控制箱壳体；若干个入口，所有入口呈中心对称分布在容积控制箱壳体上，所有入口高度相同；每个入口的轴线与相应入口处的容积控制箱壳体壁面的法线不共线；出口，其连接在容积控制箱壳体的底部。其可以减少在局部的流动死区，增强整个容积控制箱内的混合效果。

摘要： 本发明提供能够使泵动作顺利继续的同时、适于小容量且降低制造成本的容积式泵及具备该容积式泵的容积式流体机械。容积式泵(30)具备：具有泵槽(30b1)且能够旋转运动的旋转工作缸(30b)；间隙嵌合于泵槽而形成两个泵室的回旋活塞(30a)。旋转工作缸配置为能够以偏心量Es的工作缸旋转轴(γ)为中心进行旋转运动，泵槽与工作缸旋转轴(γ)交叉成直线状延伸，回旋活塞配置为能够以回旋半径Ep进行回旋运动地进行自转运动，回旋半径Ep与偏心量Es大致相等。嵌合于旋转工作缸的回旋活塞的个数为一个，容积式泵具有转动限定机构，该转动限定机构维持回旋活塞的回旋及旋转工作缸的旋转，并将回旋活塞的回旋速度限定为旋转工作缸的旋转速度的2倍。

摘要： 本发明涉及有限容积工质全运行段高负荷率的透平系统及运行方法。本发明的透平系统，包括主轴，转轴上分别安装有高压缸、中压缸；所述高压缸的进汽端连接有第一管路，第一管路上安装有第一加热器；所述高压缸的排汽端与中压缸的进汽端之间连接有第二管路，第二管路上安装有第二加热器；所述第一管路上连接有调节阀，高压缸设置调节级；所述第一管路与中压缸的进汽端之间连接有调节旁路，调节旁路上连接有旁路阀；所述高压缸的排汽端与中压缸的排汽端之间连接有用于切换第二管路的切换管路，切换管路上连接有切换阀。本发明提供了一种满足发电时间段内全时间段都处于高负荷率运行的有限容积工质透平系统及运行方法。

摘要： 一种用于城市污水处理厂稳定氨氮和亚硝酸盐容积去除负荷的短程硝化辅助系统，属于城市污水处理领域。该装置主要由曝气池好氧段氨氮在线监测仪表、曝气池缺氧池COD和亚硝酸盐在线监测仪表、氨氮储备设施、碳源储备设施和控制系统组成。系统能够根据好氧段起始的氨氮浓度值，自动添加额外氨氮，稳定系统单日氨氮负荷；碳源的自动投加可以实现缺氧段后亚硝酸盐浓度小于1mg/L。该系统通过水质的控制，提高氨氧化菌活性，减少亚硝酸盐氧化细菌的生长机会，其自动化程度高、设备简单、适应性强，有效解决污水厂进水波动对短程硝化的重大影响，有助于实现污水处理厂的短程硝化稳定。

摘要： 本发明属于容积控制箱领域，提供一种容积控制箱、容积控制系统及化学和容积控制系统。其中，一种容积控制箱，包括容积控制箱壳体；若干个入口，所有入口呈中心对称分布在容积控制箱壳体上，所有入口高度相同；每个入口的轴线与相应入口处的容积控制箱壳体壁面的法线不共线；出口，其连接在容积控制箱壳体的底部。其可以减少在局部的流动死区，增强整个容积控制箱内的混合效果。

摘要： 本发明涉及根据螺旋原理的容积式机器，确切地说，涡旋式压缩机(10)，其具有包括高压腔室(40)的高压区(47)、低压腔室(30)和绕动的容积式螺旋件(31)，所述绕动的容积式螺旋件(31)通过使得压缩腔室(65a、65b、65c、65d、65e)形成于所述容积式螺旋件(31)与所述对应螺旋件(32)之间以便容纳工作介质的方式啮合到对应螺旋件(32)中，所述低压腔室(30)与所述容积式螺旋件(31)之间设有对应压力腔室(50)。根据本发明，所述容积式螺旋件(31)具有至少两个通道(60、61)，所述至少两个通道(60、61)至少临时产生所述对应压力腔室(50)与所述压缩腔室(65a、65b、65c、65d、65e)中的至少一个之间的流体连接，其中第一通道(60)基本上设于所述容积式螺旋件(31)的中心区段(38)中，且至少一个第二通道(61)设于所述容积式螺旋件(31)的起始区(37)中。

摘要： 一种无线容积脉波传感器装置，其能够从测量对象的活组织中获得所述容积脉波，并将所获得的所述容积脉波传送给无线容积脉波传感器装置外部的处理装置，无线容积脉波传感器装置包括：光源，其被配置为向活组织中发射测量光；光接收部，其被配置为接收从活组织发来的光，该光是源自测量光且伴随有因被活组织中的动脉吸收而引起的脉动的光；存储部，其被配置为用于存储根据由光接收部接收到的光所获得的容积脉波；近距离无线通信部，其被配置为将存储部中所存储的容积脉波传送给处理装置；电源，其被配置为用于对设置在无线容积脉波传感器装置内部的各部件提供功率；以及控制部，其被配置为用于控制在无线容积脉波传感器装置内部所设置的各部件。

摘要： 本发明涉及一种废水厌氧生化单元COD容积负荷的评价方法，包括：将待评价的废水厌氧生化单元置于瓦式呼吸仪中并进行厌氧生化处理，根据处理时间及产气量绘制厌氧生化曲线，并进行线性回归分析，所得斜率记为厌氧生化指数KA；当KA≤‑80时，该废水厌氧生化单元COD容积负荷大于3kg/(m3·d)；当KA>‑80时，该废水厌氧生化单元COD容积负荷小于3kg/(m3·d)。与现有技术相比，本发明提出的厌氧生化指数KA，可代表废水中有机物大分子的消耗速率及厌氧菌产CH4的速率，可用于实际工程中对厌氧废水COD容积负荷去除量的有效预测，对厌氧工艺设计具有较高的参考价值。

摘要： 本发明公开了一种高容积负荷脱氮的污水处理设备及其工艺，微生物载体为多孔载体，材料为高分子有机材料:聚乙烯或聚氨酯。微生物载体为微生物的附着生长提供巨大的表面积，同时还具有良好的传质性能。微生物载体表面加载多种活性基团，具有良好的生物相容性，从而促进生物膜的快速形成。污泥产量很低，节省了大量污泥处置费用，同时还简化了处理工艺，减轻了运维压力。PLC控制器模块、采集模块、DTU模块、流量计传感器、溶解氧传感器和控制输入输出设备以及GPRS相互配合，可达到远程控制的功能，不仅节约人力成本，又可以使设备控制一体化，使用简单，操作方便。

摘要： 本实用新型公开了一种可变容积负荷的污水处理装置，包括包括穿墙泵、调节阀、支架和液位计、连接管和控制柜，所述调节阀设置于排水井内，所述穿墙泵、支架和液位计设置于生化池内，所述支架悬挂于所述连接管上，所述穿墙泵包括穿墙泵筒体、电机、减速机和叶轮，所述电机设置于所述支架上，所述减速机和叶轮设置于所述穿墙泵筒体内，所述电机与所述减速机连接，所述减速机与所述叶轮连接，所述调节阀包括阀体和执行机构，所述阀体与所述执行机构连接，所述连接管的一端与所述穿墙泵筒体连通，另一端与所述阀体连通，所述控制柜与所述电机连接，所述控制柜与所述执行机构连接，所述控制柜与所述液位计连接。