平板热管

摘要： 为保证大功率相控阵天线T/R组件的长时间稳定工作,提出了一种相变储能平板热管的热控设计方案,该系统中的相变材料和平板热管分别发挥储热和热扩散的作用。实验对比了铝制平板热管和铝合金板的热扩散性能,以及它们分别和相变材料结合后的热控性能。实验结果表明,铝制平板热管的传热性能优于铝合金,在40 W时其冷凝端的最大温差为3.2°C,且等效热阻可维持在0.35 K/W以下;当热源置于侧边时,相比置于中间位置时的蒸汽扩散和液体回流路径较长,平板热管的热扩散性能下降;同时,与使用铝合金作为储热容器底部基板时的局部过热现象相比,采用相变储能平板热管的热控设计,可以将热源的热量进行均匀扩散,降低热流密度,从而表现出更好的温度均匀性,再通过相变储能的方式吸收热量,可以保证天线产品持续工作90 min时的结点温度控制在70°C。对于高纵横比的槽道式平板热管,需要进一步改良槽道的毛细结构,降低蒸汽扩散和液体回流路径的差异对热扩散性能的影响。

摘要： 平板重力热管应用于太阳房建筑围护结构中可有效提升太阳得热,实现零碳采暖,其传热性能对热管太阳房热性能有重要影响。搭建了“L形”平板重力热管传热性能实验台,实验研究了不同工质(丙酮、R141b)及充液率对其传热性能(温度波动性、启动时间、当量导热系数)的影响。实验结果表明:(1)充液率过高会导致热管温度波动较大,且R141b热管温度波动性比丙酮热管小;(2)工质充液率越低,热管启动时间越短,且R141b热管启动时间比丙酮热管短;(3)对于丙酮和R141b热管,工质充液率为10%时当量导热系数大,且丙酮热管的当量导热系数更大。给出了适用于热管太阳房的最优热管工质充液率组合,对热管太阳房实际应用效果的提升和优化具有指导意义。

摘要： 为提高电池组存储能力和使用寿命,针对电池包中热均衡性不良的问题,提出一种新型散热方式,将平板热管与液冷板结合,设计了液冷板与热管冷凝端进行换热的结构,通过电池组温度场仿真研究了该结构对加快热管内液体循环速度和提高冷却能力的作用,从而达到电池组内温度均匀和降低电池温度峰值的效果。结果表明,采用平板热管与液冷板联合冷却的热管理系统对电池组最高温度及电池组内温度差值等方面有明显的改善。

摘要： 本文提出了一种用于笔记本电脑的新型平板热管,具有散热效率高、机械强度高、重量轻、成本低、工艺简单等特点。利用自然对流冷却技术,对相同尺寸的平板热管和铝板固态传热性能进行了实验研究。分析了17W的加热功率、55.3°C热源温度和55.3°C凝结面最高温度下的平板热管起动特性、平均温度特性、热功率及传热系数,得出平板热管散热器的总热阻为1.72°C/W,凝结面最高温度为49.7°C。

摘要： 平板热管作为一种高效紧凑的气-液两相传热器件,已被广泛应用于狭窄空间高热通量的散热场合中.为了提高平板热管的传热性能,研究人员从强化平板热管内蒸发/沸腾、气体输运、冷凝以及液体回流输运四个运行过程进行了研究.此外,工质的热物性和壳材的导热能力也影响着平板热管的传热性能,因此也得到了广泛关注.总结了强化平板热管内四个运行过程以及平板热管工质和壳材的研究现状和发展动态,并根据目前强化平板热管传热性能研究中所存在的问题,提出了进一步的研究方向,为未来强化平板热管传热性能的研究提供重要参考.

摘要： 本文以平板热管多孔结构毛细芯为研究对象,深入分析了毛细芯等效导热系数的影响因素及变化规律.针对多孔毛细芯微观结构随机分布且固相骨架相连的特点,采用扩散受限聚集模型对多孔毛细芯进行三维重构,对受限空间气体热导率进行计算,并采用有限容积法对模型在稳态导热条件下的传热性能进行了数值计算,研究了在孔隙率和颗粒直径对多孔毛细芯等效导热系数的影响规律.研究表明,受限空间内气体导热系数远低于自由空间内的导热系数,标准大气压下仅为0.00986 W/m K;由于尺寸效应的影响,固体导热系数约为块材导热系数的0.9倍;经计算,毛细芯等效导热系数随孔隙率的增大呈减小趋势,且在颗粒直径越小的情况下变化越显著,如颗粒直径为40μm时,孔隙率0.4情况下的气固耦合等效导热系数为12.14 W/m K,约为孔隙率0.7时对应的导热系数(3.89 W/mK)的三倍;颗粒直径对多孔毛细芯导热系数影响显著,小孔隙率下等效导热系数随颗粒直径的增大而减小,大孔隙率情况下趋势相反.孔隙率为0.5的毛细芯等效导热系数与实验测试值偏差为12.1%,文章提出的模型适应性较好.

摘要： 由于现实应用中电子元件的物理紧凑性,散热原件需要做出相应的弯曲角度调整.通过实验,定量的分析了充液率为30％、尺寸为500 mm×60 mm×1.5 mm的超薄平板热管在弯折角度为90°、135°和竖直热管的性能差异.研究了在1×10-3 Pa真空条件下,加热功率(30～100W)和风速(2～8 m/s)对平板热管传热性能的影响.实验数据得出,竖直情况下热管的传热性能远高于135°,而90°的传热性能最差.竖直热管的当量导热系数可以达到18.08 kW/(m·K),而90°热管的当量导热系数是8.26 kW/(m·K).

摘要： 搭建了平板热管测试实验台,对不同充液率下热管性能进行了实验研究,并以最佳充液率的热管为研究对象,分析了加热功率、冷却水温及冷却水流速对热管性能的影响.实验结果表明:充液率为20％和30％时热管在各加热功率下展现了良好的性能,最小热阻为0.18°C/W和0.19°C/W,热导率为8158W/(m·°C)和8540W/(m·°C).由于沸腾换热滞后性,相较于功率增加,功率减少时热管性能更优,同等加热功率条件下蒸发段温度更低.功率增加和功率减少对热管蒸发段热阻影响较大,而冷凝段热阻几乎不受影响.当冷却水温为17°C和22°C时,热管蒸发段温度比冷却水温为7°C和12°C时蒸发段温度低2°C左右.相较于冷却水温22°C时,冷却水温为17°C时热管蒸发段温度能更快达到稳定值.冷却水流速影响蒸发段温度及达到稳定运行的时间,实验表明热管工作的最佳冷却水流速为5.81g/s.

摘要： 文章搭建了新型平板热管式太阳能PV/T集热系统实验台,测试了该集热系统的热电性能.此外,建立了该集热系统的数学模型,并将该集热系统的测量结果和模拟结果进行对比分析,以验证该数学模型的准确性.最后,在相近的测试条件下,对新型平板热管式太阳能PV/T集热系统和传统圆形热管式太阳能PV/T集热系统的热电性能进行对比分析.分析结果表明,在相近的测试条件下,与传统圆形热管式太阳能PV/T集热系统相比,新型平板热管式太阳能PV/T集热系统的日平均热效率和日平均电效率分别提升了16.8％和3.5％,总集热量和总发电量分别提升了78.4％和35.5％.

摘要： 夏热冬冷地区的辐射供暖末端形式多样,主要包括连续运行的地暖、暖气片和间歇运行的小太阳、电油汀等局部电供暖末端.本研究提出了一种适用于夏热冬冷地区的间歇性辐射供暖末端,并对该末端的工作特性进行了实验研究.该辐射末端核心为半导体组件和平板热管,其具有稳定性高、间歇性强的特点.相比于传统的地暖、暖气片等辐射供暖系统,该新型末端间歇性更强,热响应速度更快;相比于小太阳、电油汀等电供暖末端,效率更高.实验结果表明,该末端达到均匀辐射供暖的时间小于600s,其辐射供暖表面垂直温差低于3.5°C/m;整个供暖过程中供热COP能达到1.02-1.53,其随半导体的电压降低而增加,随半导体的冷端温度升高而增加.

摘要： 本文搭建了一种平板热管传热性能实验装置,以探讨热源位置对平板热管传热性能的影响.文中共开展了7种实验,包括不同沟道结构的平板热管在不同充液率时,热源位置对平板热管传热性能的影响.结果表明,当热源放置在平板热管正中间时,扩散热阻最小,此时的平板热管传热性能最好.平板热管充液率为30％时,此时热管内的蒸发和回流效率最高,传热性能最好.

摘要： 本文对某舰载加固计算机提出了初始热控制方案,利用Icepak软件对此方案进行热仿真分析,然后采用平板热管技术对该舰载加固计算机的初始热控制方案进行优化.仿真结果表明,平板热管技术优化方案极好的满足了系统热控制要求,提高了恶劣环境条件下使用的电子设备的可靠性.最后将仿真结果与实验测量数据进行了对比,验证了数值模拟方法的正确性,显示了Icepak软件在电子产品热设计中应用的优越性和可靠性.

摘要： 本文详细研究了毛细结构对于平板热管性能的影响,对三种具有不同毛细结构的铜－水平板热管进行了详细的实验研究和分析比较,这三种毛细结构分别为深微槽道结构、交错孔道结构和双微槽道结构,这三种热管具有同样的外形尺寸.分析结果表明,双微槽道热管的热阻最小,深微槽道热管的热阻最大.在轴向导热能力方面,双微槽道热管的性能最为优良,其次为交错孔道热管,深微槽道热管最差.在径向均热能力方面,双微槽道热管更为优良,而深微槽道热管与交错孔道热管的均热能力相近.可见双微槽道热管是最佳毛细结构,其热阻最小,轴向导热性能与径向均热性能均最强,这是由于其蒸发面和冷凝面上的微槽道结构强化了工质的相变换热,有效降低了相变热阻.

摘要： 研制了尺寸为宽40mm，长400mm，厚5mm的矩形平板热管，并对其传热性能做了初步的实验研究。实验研究了平板热管的启动特性，结果表明所设计的平板热管启动时间约为200s。不同的加热功率下平板热管的传热性能，对表面的均温性能也做了相应的实验研究。实验结果显示，所设计的平板热管具有良好的启动性，较好的温控特性。

摘要： 本文设计并制作了一种具有新型微槽道结构的铜－水平板热管，并通过实验测试了不同热流密度和不同充液率下该热管正常工作时的稳态温度，并根据实验数据计算了各种条件下的热阻，得到了其最佳充液量，并证明了该热管具有优良的性能。实验结果表明，蒸发面和冷凝面之间的温差非常小，且该热管的热阻也很小，证明了该热管蒸发面和冷凝面上的微槽道结构强化了工质的相变换热，有效降低了导热热阻，使得该热管具有较强的轴向导热和径向均热能力，从而证明该热管具有优良的传热性能。而且结果表明在充液率为87%时具有最佳的均热性能和最小的热阻。

摘要： 以水、丙酮和乙醇为工质，对泡沫金属为吸液芯的平板热管进行了热性能研究。研究了填充工质、充液比、热管放置角度及加热功率等因素对平板热管热性能的影响。结果表明以泡沫金属作为毛细吸液芯可以显著强化热管的传热能力，具有优异的均温性能。在三种工质中，水是最佳选择，当充液比为30%时具有较佳的换热效果，且在较大的功率范围内具有稳定的热阻值和温度分布。实验中平板热管可以承载200W/cm2以上的热流密度，热阻可达0.09/W °C以下。

摘要： 本研究针对降低建筑供暖能耗设计出一种新型平板热管辐射板，在不同室温及 60 °C、70 °C、80 °C三种供水温度条件下，对其供暖效果开展实验测量，并结合数值模拟技术进行模拟计算。实测数据表明该平板热管辐射板供热效果良好，能够有效节约能源且满足人们生活所需。进水温度为80 °C时，辐射板单位面积供热量能够达到615-645W/m 2。本文通过对实验与模拟结果进行比较，确定出影响辐射板供热性能的主要因素及热阻所在位置，为辐射板供热效果改进提供重要依据。

摘要： 本文利用较为常见的槽道式平板热管，较为系统地研究了当平板热管倾斜条件时，倾斜角度对热管性能的影响。实验测试了不同热流密度和不同倾斜角度下该热管正常工作时的稳态温度分布，给出了不同倾斜角度和不同热流下的热阻。实验结果表明，热管倾斜角度对热阻的影响是单调上升的，当水平放置时，热管表现出最佳的工作性能和最小的热阻。这是由于在热管倾斜的情况下，蒸发面到冷凝面之间的蒸汽与液体回流还受到了额外的重力分量的影响，因此在相同的实验条件下，这重力分量的相对大小决定了热管热阻的大小。

摘要： 对通道水力直径分别为407.2μm（#1）和305.4μm（#2）的硅基梯形截面通道的闭合回路平板振荡热管（FP-CLPHP），以R113为工质进行了一系列实验。微通道热管中可能出现非典型振荡，与典型振荡相比主要区别是工质返回加热端的驱动力。研究了此换热方式的热阻R在不同倾角（0°至90°）不同充液率下（30%至70%），于加热功率1W至10W的变化情况。以相对空管导热的热阻下降作为换热性能提升指标，此换热方式较典型振荡方式在数值略高（#1和#2比文献[8]分别高2.49和0.49°C/W）、百分比略低（分别低12.7%和15.7%），但非典型振荡对充液率的适应性更好。重力对换热有明显提升效果，管径增大也可稍微提升换热。水平工况的换热性能较差，呈现的是工质对加热端长周期的间歇性冲刷。

摘要： 本发明公开了一种平板型脉动热管，包括平直扁管和两个端板，所述平直扁管内部有彼此平行的通道，数量为4根‑50根，且为偶数，所述端板位于所述平直扁管两端将平直扁管内部管路串接成为单根流道，一块端板上设有工艺孔，并在工艺孔处设置密封结构；所述平直扁管内部通道的水力直径为0.3~4mm，平直扁管内通道的间壁自端口向内开槽，开槽深度不超过20mm，不低于1mm，两端分别间隔开槽，所述带有工艺孔的端板与所述平直扁管接合处设有内部空心的结构，插入平直扁管内部，且插入距离不低于1mm；平直扁管内部通道的水力直径为0.3~4mm;采用平直扁管设计，端板可根据需要直接做成平板型脉动热管的集热端，根据发热量的不同采用不同厚度的端板，端板与平直扁管外表面充分接触，减少接触热阻，更好发挥脉动热管的优势。

摘要： 一种平板式热管，其包括一密封的壳体及贴附在壳体内表面的一毛细结构层，该壳体内填充有一定量的工作流体，该壳体内设置有一支撑体，该支撑体包括若干支撑部及连接该若干支撑部的若干本体部，每一支撑部均包括若干交替排列且分别抵顶所述壳体的两相对侧壁的上凸部及下凹部，每一上凸部均与相邻的一下凹部合围形成一第一通孔，用以为工作流体蒸汽流动提供通路。与现有技术相比，本发明的平板式热管内设置有支撑体，该支撑体位于壳体内且抵压毛细结构层，能够对其两侧的毛细结构层及壳体提供有力的支撑，防止平板式热管在内、外力的作用下发生变形，以保证平板式热管的平面度。

摘要： 本实用新型公开了一种平板型脉动热管，包括平直扁管和两个端板，所述平直扁管内部有彼此平行的通道，数量为4根‑50根，且为偶数，所述端板位于所述平直扁管两端将平直扁管内部管路串接成为单根流道，一块端板上设有工艺孔，并在工艺孔处设置密封结构；所述平直扁管内部通道的水力直径为0.3~4mm，平直扁管内通道的间壁自端口向内开槽，开槽深度不超过20mm，不低于1mm，两端分别间隔开槽，所述带有工艺孔的端板与所述平直扁管接合处设有内部空心的结构，插入平直扁管内部，且插入距离不低于1mm；平直扁管内部通道的水力直径为0.3~4mm;采用平直扁管设计，端板可根据需要直接做成平板型脉动热管的集热端，根据发热量的不同采用不同厚度的端板，端板与平直扁管外表面充分接触，减少接触热阻，更好发挥脉动热管的优势。

摘要： 本发明公开了一种可用于平板热管和扁平热管的测试装置，涉及热管测试技术领域，包括位于左侧的平板热管测试单元，其包括平板热管夹紧机构，平板热管夹紧机构包括两个可移动的挡板，两个挡板之间具有一夹持空间；位于夹持空间下方的加热单元；以及位于右侧的扁平热管测试单元，其包括可左右移动的旋转底座、可在该旋转底座上转动的旋转平台以及用于夹持扁平热管的升降机构，升降机构具有将扁平热管上下移动的垫块。本实施例的可用于平板热管和扁平热管的测试装置，具有多个方向的自由度，可适用于不同尺寸的平板热管与不同形状和尺寸的扁平热管，可以实现一台多用的功能，可根据实际要求进行调节，高效地对平板热管或扁平热管进行测试。

摘要： 本发明公开了一种灯芯阵列结构平板热管及基于灯芯阵列结构平板热管的服务器，包括上盖，壳体，线束，网板，抽真空和灌注管、封堵、上盖定位挡板、壳体定位挡板及传热工质组成，服务器本体包括第一电路板、第一发热元器件、L形热管、第二电路板75、第二发热元器件、Z形热管、第三电路板、第三发热元器件、反Z形热管、总热管、换热水管、绝缘保温软材料；本发明传热效率高，可实现热量从上向下的非重力传导。

摘要： 本发明涉及一种铝平板热管的制备方法，包括以下步骤，配置NaCl电解液；将NaCl电解液填充于铝平板空腔内；对铝平板空腔内的NaCl电解液进行电化学沉积，在空腔的腔壁沉积得到多孔超亲水涂层；对铝平板进行封口、抽真空和灌注液体工质，获得具有抗重力特性的铝平板热管。通过电化学沉积方法，由铝平板铝晶体内部的晶界和位错在外加电场下发生蚀除，从而在铝平板空腔内生成多孔超亲水涂层。相较于传统铝平板热管微沟槽结构吸液芯，多孔超亲水涂层作为铝平板热管的吸液芯，增大了毛细回流压力，提高了毛细综合性能(渗透率、毛细压力)，克服了铝平板热管的逆重力条件下使用传热性能不足的缺陷。本发明还涉及一种铝平板热管。

摘要： 本发明公开了一种基于平板热管的动力电池热管理系统，包括：至少一个电池模块框，其置于底盘上，且所述电池模块框内设置有至少两个电联动力电池；平板热管，其贴附于所述动力电池上，用于吸收所述动力电池的表面热量；第一散热管理组件，其置于底盘上，用于为所述平板热管进行常规散热；以及第二散热管理组件，其置于地基中，以便当所述动力电池进行充电时，利用所述第二散热管理组件为所述平板热管进行散热。

摘要： 本发明提供热管、平板热管、散热器、LED灯、冰箱及车辆，涉及热管技术领域，一种热管，所述热管的至少一个外表面为平面结构，所述热管的腔壁上设有沟槽，所述热管的腔体、沟槽一起由铝或铝合金一体挤压成型，所述沟槽包括凸起沟槽，所述凸起沟槽由设置在热管腔壁上两个相邻的凸起围合而成，所述凸起横截面底边长L满足0.2mm≤L≤1.2mm，凸起横截面高H满足0.2mm≤H≤1.2mm，凸起间距D满足0.2mm≤D≤1.2mm。通过对凸起H、L、D、β参数的优化组合，通过实验测定，热管表面的温差可实现ΔT大约1°C左右，远低于对热管传热性能≤5°C的技术要求，可应用在大功率热源散热、大功率LED灯散热、冰箱除霜及电动汽车电源控制器及锂电池热管理等应用场景。

摘要： 可插接成宽幅平板的具有微槽微热管阵列的平板热管，其特征在于：包括一由整体挤压而成、金属质的、边棱为凸棱和凹槽的平板1，所述平板1内包括并排排列的阵列式通孔2，微翅片3，毛细微槽4，多片窄幅平板1可通过凸棱凹槽边棱相互插接成一块宽幅平板，所述通孔内灌装有工质5形成微热管，两端密封从而形成宽幅平板热管8。多片窄幅平板热管可通过凸棱凹槽边棱相互插接连横成一块宽幅大平板热管，这样少部分热管受到损伤而得不到及时的修复，而与之相邻的热管就可以把它得到的热量转移走，实现整体互补散热。而且克服了窄幅平板热管只能贴附在其它板材的缺陷，能够自成一板，从而省略其它板，降低成本。

摘要： 本实用新型公开了一种石墨烯平板热管太阳能集热器及石墨烯平板热管太阳能集热器组合。所述的石墨烯平板热管太阳能集热器，由腔体和腔管组成，腔管位于腔体内，其特征在于，所述的腔管由管和管板组成，所述的管板通过焊接或压铸的方式与所述的管组合，所述的管的管腔中充满传热工质，所述的管的至少一端为开放式，并且伸出于腔体之外，所述的腔体为密封体，腔体中为真空、半真空或充满惰性气体；所述的管和管板外侧涂覆有石墨烯涂层。本实用新型将板式太阳能与真空管太阳能技术完美结合，不仅把平板太阳能集热器的优点，发挥的更好，而且把真空管太阳能集热器的优点发挥到极致。本实用新型的提出使得太阳能用途更广泛、安装使用更加方便，为利用太阳能提供了新的技术手段。