氧腐蚀
氧腐蚀的相关文献在1985年到2022年内共计480篇,主要集中在能源与动力工程、金属学与金属工艺、石油、天然气工业
等领域,其中期刊论文408篇、会议论文24篇、专利文献174658篇;相关期刊224种,包括内蒙古科技与经济、石油和化工设备、石油化工腐蚀与防护等;
相关会议21种,包括2014年云南电力技术论坛、中国石油和化工勘察设计协会热工专委会、全国化工热工设计技术中心站2011年年会、中国化工学会2011年年会暨第四届全国石油和化工行业节能节水减排技术论坛等;氧腐蚀的相关文献由975位作者贡献,包括彭念、杨斌、许红林等。
氧腐蚀—发文量
专利文献>
论文:174658篇
占比:99.75%
总计:175090篇
氧腐蚀
-研究学者
- 彭念
- 杨斌
- 许红林
- 张天冲
- 曾兆权
- 李含冬
- 杜小龙
- 梅增霞
- 王喜娜
- 董靖
- 薛其坤
- 薛艳
- 袁洪涛
- 路民旭
- 吴金福
- 张忠铧
- 张春霞
- 张洪博
- 张雷
- 李强
- 杨小辉
- 游菊
- 王斌
- 祁东东
- 胡振华
- 赵国仙
- 黄万启
- 齐亚猛
- 冯斌
- 商永滨
- 孙永泰
- 孙爱平
- 张磊
- 李伟
- 李大朋
- 李文宏
- 毛泾生
- 王萍
- 程忠钊
- 等
- 胡建国
- 袁新民
- 贾金锋
- 赵鹏
- 陈炳华
- 于延钊
- 于杰
- 于浩波
- 何洋
- 冯拉俊
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潘建澎;
史宝成;
张兴凯;
伍丽娟;
张引弟;
纪国法
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摘要:
减氧空气驱技术兼有气源广、成本低、可入微裂缝与基质的优点,是稠油致密低渗油藏高效开发的重要手段。为了明确不同注气方式对井筒管柱的氧腐蚀规律,采用失重法,结合金相显微镜研究了N80、J55和3Cr钢在纯注气和气水混注工况下的氧腐蚀行为。研究结果表明:当减氧空气含氧体积分数为5%时,可以较好地兼顾减氧成本与防腐要求;在纯注气工况下,氧的体积分数为5%时,3种钢材均属于轻微腐蚀(<0.025 mm/a),减氧空气驱成本可保持在一个较低的水准,能满足国内油田防腐标准(<0.076 mm/a);在气水混注工况下,3种钢材在气水混注工况的腐蚀速率远大于纯注气工况,钢材腐蚀较为严重,需采取缓蚀剂或防腐涂层等防腐措施。研究结果可为减氧空气驱高压注气过程中含氧体积分数的选定以及注气井井筒的腐蚀防护提供数据支撑。
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刘鹏;
倪先锋;
樊荣兴;
杨阳;
金磊;
杜晓杰
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摘要:
某油田生产水处理系统的管线壁厚整体减薄严重,腐蚀较严重的部位主要分布在二氧化氯杀菌剂注入点下游管线。为了查找下游管线发生腐蚀严重的原因,选取部分下游管线进行失效分析,通过宏观分析、管材化学成分分析、腐蚀性气体检测分析、细菌及铁离子含量检测分析、结垢预测及结垢成分分析等方法进行研究。结果表明,二氧化氯现场制备过程中产生的O_(2)会溶解在水中进入注水系统,O_(2)是一种很好的去极化剂,使铁发生氧腐蚀后相继生成Fe^(2+)、Fe^(3+)、Fe OOH,并与水中的CO_(3)^(2-)形成FeCO_(3)。在管道运行时,环境介质导致管道内壁形成碳酸钙垢,垢层不断沉积,发生垢下腐蚀。在氧腐蚀与垢下腐蚀的双重作用下,管线内壁腐蚀不断加剧。
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万里平;
王柏辉;
谢萌;
胡成;
文云飞
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摘要:
为分析盐穴地下储气库氮气阻溶条件下管柱的氧腐蚀情况,预测其服役寿命,通过室内高温高压腐蚀失重试验,研究氮气纯度对N80管材的气液两相腐蚀规律,并结合X射线荧光光谱(XRF)分析、X射线衍射(XRD)分析、扫描电镜(SEM)分析等表面分析技术对腐蚀产物进行表征分析。最后基于均匀腐蚀速率对管材的腐蚀寿命进行预测。研究结果表明:试验条件下,液相腐蚀速率随氮气纯度升高逐渐降低,氮气纯度在78%~95%范围内时,液相腐蚀严重,需考虑管材的防腐,液氮环境(氮气纯度为99.9%)中,液相腐蚀速率低于油田腐蚀控制指标0.076 mm/a,可不考虑管材的腐蚀影响。随氮气纯度的增加,内、外管在不同工况下的服役寿命均逐渐延长。99.9%、95.0%、90.0%和78.0%的氮气纯度均可满足3 a造腔周期的管柱强度;在5 a造腔周期下,建议氮气纯度下限为90.0%。该研究成果可为盐穴储气库造腔提供有力依据。
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朱凯峰;
安静
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摘要:
针对某油田注水管道腐蚀穿孔问题,采用宏观形貌分析、理化性能检测、腐蚀产物微观形貌及电化学分析等方法,试验分析了管道环焊缝腐蚀失效原因。失效管道环焊缝为内腐蚀穿孔,穿孔起始于根焊部位,并沿着焊缝与热影响区交界区域扩展,表面腐蚀产物主要为FeO(OH)。恒电位极化测试结果表明,根焊部位、焊缝以及热影响区交界区域优先溶解,在服役过程中根焊部位发生腐蚀后,沿着根焊与热影响区界面扩展,导致腐蚀穿孔。建议针对环焊缝管道进行补口处理,同时选择适用的抗氧缓蚀剂。
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周勇;
边颖帅;
曹亚雄;
董会;
周攀虎;
宋荣杰
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摘要:
某气田污水储罐在服役过程中发生穿孔泄漏。为分析穿孔原因,明确污水储罐常见穿孔部位的临界壁厚,利用显微硬度计、万能试验机、金相显微镜、扫描电子电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)对储罐理化性能、穿孔特征、腐蚀产物形貌及成分进行分析。结果表明:材质的理化性能符合要求;腐蚀产物疏松,以Fe_(2)O_(3)为主,夹杂少量FeS;腐蚀坑由储罐内壁向外壁发展,穿孔时腐蚀坑深度约为2.6 mm。因此,储罐穿孔机理与过程为水与腐蚀性介质渗入到膜层与储罐内壁之间发生氧腐蚀为主,SRB腐蚀为辅的腐蚀,在储罐内壁形成局部腐蚀坑。腐蚀坑深度达到储罐初始壁厚的65%时,坑底应力水平超过储罐抗内压强度,形成穿孔,造成储罐泄漏。
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杨玉其;
韩元培
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摘要:
介绍了三聚甲醛的生产特点,对三聚甲醛生产过程中80°C热水系统的腐蚀情况进行分析,结果表明,以氧腐蚀为主的电化学腐蚀是80°C热水系统腐蚀的主要原因,通过添加缓蚀剂能提高热水系统pH值,且在管道表面形成防腐蚀膜,可减缓热水系统腐蚀。
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陈浩;
张涛;
田峰;
谭晓蒙;
孙云飞
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摘要:
某300 MW亚临界锅炉壁式再热器钢管发生开裂泄漏故障,利用宏观检验、化学成分分析、显微组织检验、腐蚀产物能谱分析及力学性能检测等试验方法,对故障原因进行了分析。确定原因为:再热器钢管内壁局部区域腐蚀结垢,使得钢管各部位换热能力差异较大,在锅炉启停或负荷大幅度变化时,钢管管壁形成较大温差,导致再热器钢管在交变热应力的作用下发生热疲劳开裂泄漏。提出在锅炉停炉期间做好停炉保养工作、加强水质处理及化验的监督力度等建议,避免类似失效再次发生。
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欧阳志英;
陈猛;
谢孝文
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摘要:
V150高强度钻杆在某直井服役过程中于其加厚过渡带消失处出现刺穿现象,采用宏观形貌观察、磁粉探伤、微观形貌观察、化学成分分析、力学性能测试、有限元分析等方法对钻杆进行了失效分析。结果表明:该钻杆刺穿的原因为腐蚀疲劳。钻井液存在溶解氧和一定含量Cl^(-),且pH较低,钻杆加厚过渡带区域因应力集中而产生严重氧腐蚀,并形成周向分布的密集点蚀坑;服役时钻杆跳钻严重,周期性的振动导致钻杆加厚过渡带消失处点蚀坑底部的较大应力集中效应产生周期性变化,并使得钻杆发生共振现象,从而加剧了点蚀坑底部疲劳裂纹的萌生及扩展,并最终导致钻杆刺穿。
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赵兴杰;
程超
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摘要:
根据锅炉的氧腐蚀机理对在检验过程中发现的一起锅炉氧腐蚀案例进行分析,从锅炉水质、锅炉水处理系统布置及供水方式、运行管理情况等方面,分析了造成锅炉氧腐蚀的原因,并阐述了这些因素对锅炉氧腐蚀的影响;在此基础上,从锅炉水质监督、改善锅炉供水系统的布置形式和完善日常运行及管理等几个方面,给出了预防锅炉发生进一步氧腐蚀的相关措施建议。
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杨若涵;
李海奎;
许素丹;
张佳旋;
康峻
- 《中国石油学会第十届青年学术年会》
| 2017年
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摘要:
氧腐蚀是限制注空气技术发展的重要因素之一.本文采用失重法以及XRD分析、EDS分析和SEM分析等方法,对注空气过程中井下管柱腐蚀规律及防护措施进行研究.结果表明:氧腐蚀速率随着氧分压增大而加快,即使在常压空气下腐蚀速率仍高于行业标准;存在一个临界温度及矿化度条件,使氧腐蚀速率达到最高;腐蚀产物膜疏松不致密,对钢体保护作用不大.需考虑多种防腐措施有效控制氧腐蚀,包括利用润滑油脂对钢材表面进行处理、加注缓蚀剂、注干空气、优选管材等.
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杨迎春;
郑欣;
周静波
- 《2014年云南电力技术论坛》
| 2014年
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摘要:
某火电厂锅炉低温再热器管在停备用半年后再次启炉的24小时内就发生了泄漏并导致了锅炉停机.通过对泄漏管子的宏观形貌、金相组织、腐蚀产物和形态进行分析,并结合腐蚀的机理,得出本次低温再热器出现泄漏、管子内壁出现大范围点腐蚀坑的原因与停炉保护不当导致的氧腐蚀有关的结论,最后根据低温再热器分析结论,提出保障其长期安全运行的措施.
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庞爱国
- 《中国化工学会2011年年会暨第四届全国石油和化工行业节能节水减排技术论坛》
| 2011年
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摘要:
热水锅炉作为供暖用锅炉,近几年已被人们广泛地采用,它与蒸汽锅炉相比,具有热效率高,供暖质量好,安全系数大等优点,但它同样具有突出的安全问题,在热水锅炉的运行和检验中对锅炉本体防止汽化、超压、超温都比较重视,但对增加补给水量会造成锅炉氧腐蚀,导致锅炉寿命缩短,甚至影响安全运行的重要性认识不足,本文将着重讨论补给水量与氧腐蚀的关系及相应的解决措施。
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