阻力计算

摘要： 防护堤选型对于泥石流的工程防治具有重要意义。以四川阿坝州曾达沟“6.27”泥石流灾害为例,通过对曾达沟地形地貌的遥感解译和对泥石流灾害的现场调查分析了单、双边防护堤选型的灾害特征,利用筛分实验、马尔文实验和室内直接剪切等实验、泥石流动力学和阻力计算等方法对曾达沟防治工程中的排导槽防护堤进行了研究与评价。研究结果表明,单边防护堤会引起沟床内泥石流运动阻力增大,使得泥石流淤积物在沟道内大量堆积,造成堵塞;双边防护堤可以有效减小泥石流运动过程中的阻力,使得泥石流有效排出,减小其危害。

摘要： 以7000 m^(3)自航泥驳为目标船,在保证船舶原有动力配置、船体结构等不发生较大改动,拟将泥驳船改造成耙吸挖泥船。通过对比水下泵和舱内泵2种技术方案,主要从新增动力设备配置、疏浚设备选型、泥舱布局、船体阻力、耙头阻力和船舶浮态等关键技术进行数值模拟计算、分析和论证,证明了将自航泥驳改造成耙吸挖泥船技术上是可行的,且有一定的经济性,为今后类似船舶的改造提供一定的技术参考。

摘要： 艇体形状同时影响水下航行器的快速性和隐身性两大重要性能。为了探究艇体形状对阻力以及流噪声的综合影响规律,本文应用Myring方程确定了不同头部形状、艉部形状,以及平行中体长度的艇型,基于CFD方法应用Realizable k-ε湍流模型对不同艇型的阻力进行计算,并应用大涡模拟湍流模型结合FW-H方程对不同艇型的流噪声进行了计算。结果显示在流速、艇体长度、长宽比等条件相同时,头部形状中等饱满,艉部外凸,平行中体长度小的艇体阻力以及流噪声小。计算结果可对水下航行器的形状设计提供一定参考。

摘要： 针对燃油储存舱透气到主甲板上产生的油气污染问题,根据燃油储存舱闭式溢流透气系统的特点,制定优化设计方案,提出系统设计流程.以2200 TEU集装箱船为例,通过理论计算与CFD模拟仿真相结合的方式论证了优化设计方案满足系统设计要求,避免发生主甲板面油气污染的现象.

摘要： 海底矿产蕴藏多种紧缺有价金属,是工业持续发展的重要潜在来源.垂直管道水力输送是深海采矿的关键技术,其中管道阻力是水力输送的核心参数.文中详细介绍当前比较典型的垂直管道输送阻力计算公式,包括王绍周公式、夏建新公式和Matousek公式,并在此基础上比较分析了不同工况下各公式的计算值和实测值,总结在不同的粒径和浓度条件下各经验公式的计算准确性.计算发现夏建新公式和Matousek公式在各种工况下的计算结果都与实验结果比较吻合,适用于颗粒物料垂直管道水力输送阻力计算.本研究对颗粒物料垂直管道阻力计算具有一定的参考价值.

摘要： 燃气-蒸汽联合循环电站循环效率高、可靠性强、技术成熟度高,在“一带一路”火电项目中得到大规模建设.但由于起步较晚、经验欠缺,国内EPC企业在火电项目的精细化设计上还远未成熟.以某国燃气-蒸汽联合循环项目的天然气系统为例,推导天然气管道阻力的计算方程,并得到较为简便的阻力估算方法.

摘要： 基于对该水泥厂的现场调研以及对粉尘事故分析确定了水泥厂的主要粉尘来源为立窑、粉磨和烘干车间,且主要产生金属粉尘及其它有毒有害气体.针对每个产尘点特性,得出立窑车间选择侧吸式排风罩,粉磨车间选择热源上部式接受罩,烘干车间选择吹吸式排风罩.根据选择的排风罩进行排风量的计算,由于是金属粉尘所以选择电除尘器进行除尘.然后结合各车间的空间布局设计出一条连接排风罩,除尘器及风机的通风管道.通过管道的阻力计算,计算出管径长度,摩擦阻力、局部阻力大小等,再加上排风所需动力,计算出通风机的风量为17 317.85m3、风压为1 990.4 Pa,进而确定选择C6-48No8C 型风机.

摘要： 在全尾砂膏体料浆管道输送技术中,合理输送管道参数的确定是确保其安全、可靠输送的核心.本项目以某大型铜矿山为研究对象,设计采用全尾砂膏体料浆管道输送;针对其输送流量大、管道输送阻力大等技术难题,以尾矿基础参数测试结果为基础,开展了全尾砂膏体料浆高效浓缩试验及料浆流变试验,根据试验结果推荐输送浓度为60％～65％;同时按照刘德忠公式及管道复合流态摩阻损失数学计算模型,计算分析了全尾砂膏体料浆管道输送临界流速与摩阻损失等关键工艺技术参数;最终根据矿山生产参数,确定了管道输送方案及参数,即在日生产尾矿量为58000 t(干量)条件下,推荐全尾砂膏体料浆输送最佳浓度为60％～65％,推荐采用单条管线输送,输送工作流速为1.85～2.12 m/s,对应输送管径为650 mm.

摘要： 介绍3种方法对混凝土泵送阻力进行计算;根据实际工况计算泵送阻力并进行设备选型;根据同等工况下选用不同压力设备的泵送数据对比,总结得出根据工况变化选用泵送设备的过程和方法.

摘要： 全垫升气垫船的兴波主要由气垫自身所引起,是总阻力的主要成分.本研究基于CFD方法提出了气垫做匀速直线运动的兴波阻力计算方法,建立简化模拟气室,并采用质量源方法模拟风机供气以形成稳定的气垫,计算得到兴波波形及阻力.基于该方法讨论了气垫长宽比、佛汝德数等因素对气垫兴波阻力的影响.研究表明该方法可以得到气垫兴波引起的水表面变形及直航中的兴波阻力,是确定航行姿态、围裙变形的基础.

摘要： 以某三尾船为研究对象,通过求解RANS方程并结合κ-ε湍流模型,对模型尺度下船舶的黏性流场进行了数值模拟,计算了船舶在不同航速下的阻力,并将阻力计算结果与水池中的试验数据进行比较,验证了本研究所采用数值方法的有效性.在此基础上,针对该三尾船进行了船型优化,取得了较好的优化效果.本研究为三尾船阻力的计算以及船型优化提供了有效的手段.

摘要： 膏体/高浓度物料输送介质表现出非时变性粘性流体特征,利用其本构方程通过理论计算得出了阻力计算模型.在此基础上选取某铁矿充填物料进行环管输送试验对模型进行验证,计算误差在5％范围内.该阻力模型适用于均质、低速、层流、高浓度介质的输送阻力计算.

摘要： 高速滑行艇处于滑行状态时的阻力性能一直是滑行艇水动力性能研究的重点和难点.考虑滑行艇在滑行时的非线性与黏性影响,通过求解RANS方程,采用VOF方法捕捉自由液面,重叠网格技术模拟滑行艇的大幅运动,释放滑行艇升沉与纵倾运动,结合SST k-ω两方程模型,对静水航行的高速滑行艇进行数值模拟.模拟结果与实验的升沉与纵倾值吻合较好,得到滑行艇阻力随航速变化规律.研究表明:基于黏性流动的RANS方法可以模拟复杂艇型的滑行艇静水直航运动,具有较高的准确性与适用性.

摘要： 拖带大型浮吊出港及海上拖带航行对船舶驾驶人员要求较高,在拖带过程中难度大,同时存在较大安全风险.以笔者亲身经历,2018年6月20日至6月23日,“南海救101”轮拖带“顺一1600”大型浮吊从广州龙穴船厂至湛江外罗锚地为具体案例,进行风险及应对措施的分析讨论.并根据此次成功拖带大型浮吊,对拖航中浮吊所受阻力计算,拖缆下垂量的计算,出港时辅助拖船的使用进行分析,总结经验.同时也希望能够给同行拖带大型浮吊、海上平台提供相关的参考.

摘要： 论文以南海某深水导管架为例,应用MOSES软件对导管架湿拖状态下的完整稳性和浮态进行了评估校核,同时对导管架湿拖时的阻力进行了分析,并验证了经验公式的准确性和适用性,为导管架的湿拖阻力评估提供了设计参考.

摘要： 通过对水面舰艇节能减阻球首的纵向位置对舰艇阻力的影响进行分析,研究和计算,利用Holtrop船型阻力计算方法和Maxsurf软件,针对DTMB5415标准模型采用圆球型球首时球首纵向位置变化对其阻力影响的特性,计算得出球首纵向位置对总阻力和兴波阻力系数影响的规律,结果表明当舰船航速改变时,球首产生最佳减阻效果的纵向位置将发生变化,而球首纵向位置的小幅变化,可获得总阻力减阻约为1.26％～10.31％的效果,并由此构建了一型纵向位置可调球首方案.

摘要： 为了解决地铁站轨行区均匀排热问题,研究出一种新型等截面长风管局部阻力构件.本文利用计算流体力学工具,结合已有测试数据,对未加/加装局部阻力构件的地铁站轨行区排热管道系统的排风均匀性、阻力特性以及风机的节能效果进行了计算研究.研究发现,加装局部阻力构件后排风管道系统总阻抗显著减小,管路阻力特性曲线上升较缓.同样排风量下,加装局部阻力构件后管路风机能耗需求显著降低,按满足设计排风量45000m3/h,计算能耗下降75％.

摘要： 本文应用规范规定的力学模型、牛顿多项式理论、插值的数值方法,对风机性能曲线、通风系统特性曲线进行函数模拟,完善了风机选型和通风系统阻力损失计算的理论方法.通过对力学模型的计算结果、两种曲线计算机模拟结果的比较,验证了模拟理论的可靠性,为其他类似问题计算提供参考.

摘要： 本文应用规范规定的力学模型、牛顿多项式理论、插值的数值方法,对风机性能曲线、通风系统特性曲线进行函数模拟,完善了风机选型和通风系统阻力损失计算的理论方法.通过对力学模型的计算结果、两种曲线计算机模拟结果的比较,验证了模拟理论的可靠性,为其他类似问题计算提供参考.

摘要： 本发明提供了一种扭摆滑动钻进中钻杆在静摩擦区累积静摩擦阻力的计算方法和降低扭摆滑动钻进钻杆摩擦阻力的方法。所述计算方法包括：确定钻头位置；确定地面扭摆作用长度和反扭矩作用长度；确定静摩擦区，静摩擦区不发生变化；计算钻井过程中各关节点在静摩擦区的累积静摩擦阻力。所述降低阻力的方法包括：在已作业井中根据上述计算方法得到各关节累积摩擦力；按照从大到小顺序将前n个累积摩擦力所对应关节点作为参考位置；根据参考位置，在相近待作业井所用钻杆上安装n个水力振荡器，以降低钻杆的摩擦阻力。本发明有益效果包括：方法简便，能够实现水力振荡器的精确、合理安装，能够避免静摩擦区托压严重问题。

摘要： 本发明提出一种结合血流储备分数(FFR)和血流阻力模型的快速计算冠状动脉微循环阻力的方法，包括：基于冠状动脉CT造影图像计算感兴趣血管段血流阻力模型参数；将冠状动脉微循环阻力模拟为纯阻力单元并串联于计算得到的血流阻力模型之后，构成集总参数模型；以FFR测量的近端压力为已知条件并预设冠状动脉微循环阻力数值，求解方程得到远端压力值；对比仿真的远端压力值与FFR测量的远端压力值，迭代的调整冠状动脉微循环阻力数值，直至计算与仿真的差值小于预设阈值；提取调整后的模型微循环阻力数值作为冠状动脉微循环阻力计算值；以侵入式FFR测量结果为已知条件，基于血流阻力模型，快速仿真获得与FFR测量结果相匹配的血流量及微循环阻力。本发明结合血流阻力模型，在避免了同步测量血流量的同时，提高了准确性；同时相较于其他迭代求解方法，本发明使用血流阻力模型将迭代求解流体控制方程简化为求解一元二次方程，速度得到巨大提升。

摘要： 本发明公开了一种确定城市生态河道水流阻力的模拟系统及水流阻力计算方法，所述的模拟系统包括城市生态河道模拟系统和河道水流阻力测量系统，所述城市生态河道模拟系统包括模拟城市生态河道和模拟植被带，所述模拟植被带置于所述模拟城市生态河道中。通过建立城市生态河道模拟系统和河道水流阻力测量系统，结合水力学阻力理论知识得出不同水力条件下的水流阻力，并利用力矩平衡原理计算水流阻力，建立的模拟系统简单实用，填补了城市生态河道水流阻力研究的空白，为城市生态河道规划设计提供技术支持。

摘要： 本申请提供了基于集水区阻力高位集水冷却塔阻力计算装置和建造方法，以解决现有技术中由于常规冷却塔中不存在集水装置，无法计算集水装置的阻力，从而无法得到高位集水冷却塔阻力,而且不能建造高位集水冷却塔的问题。所述方法包括：建立高位集水冷却塔的物理模型；测量物理模型中集水装置断面风速和淋水密度；根据集水装置断面风速和淋水密度确定试验常数；根据集水装置阻力计算公式计算得到集水装置阻力；结合冷却塔其他阻力，计算得到高位集水冷却塔阻力；对高位集水冷却塔的结构尺寸进行修正；根据修正后的结构尺寸建造高位集水冷却塔。提出了适用于高位集水冷却塔的集水装置阻力计算公式、阻力计算装置和建造方法。

摘要： 本申请提供了基于进风口阻力高位集水冷却塔阻力计算装置和建造方法，以解决现有技术中由于计算常规冷却塔进风口区域阻力的方法不适用于高位集水冷却塔，无法得到高位集水冷却塔阻力,不能建造高位集水冷却塔的问题。所述方法包括：建立高位集水冷却塔的物理模型；测量物理模型中淋水面积和塔壳底面积，得到淋水面积与塔壳底面积之比并由此确定试验常数；通过实验确定填料阻力系数；根据进风口区域阻力计算公式计算得到进风口区域阻力；并结合冷却塔其他阻力计算得到高位集水冷却塔阻力；对高位集水冷却塔的结构尺寸进行修正；根据修正后的结构尺寸建造高位集水冷却塔。提出了适用于高位集水冷却塔的进风口区域阻力计算公式，计算装置和建造方法。

摘要： 本文提供了管道磁阻力计算模型建立方法、磁阻力计算方法及装置，所述建立方法包括：确定管道所处的磁场密度初始计算模型；根据所述初始计算模型和多组预设参数，计算得到管道多组模拟磁阻力，多组所述预设参数包括多组管道参数，所述管道参数是基于超导磁体的磁场下设定的；从所述多组模拟磁阻力中确定满足预设条件的目标模拟磁阻力及所述目标模拟磁阻力对应的目标参数；根据所述目标参数和所述磁场密度初始计算模型，得到管道磁阻力计算模型，在得到管道磁阻力计算模型基础上可以根据列车运行数据计算得到管道磁阻力，本文能够提高磁场密度的计算准确性，从而提高了在磁悬浮环境下管道磁阻力计算的准确性。

摘要： 本发明提出一种结合血流储备分数(FFR)和血流阻力模型的快速计算冠状动脉微循环阻力的方法，包括：测量感兴趣血管FFR；将基于冠状动脉CT造影图像建立的(压降‑血流曲线)模型和模拟为纯阻力单元的冠状动脉微循环阻力模型串联构成集总参数模型；以FFR测量的近端压力为已知条件，预设微循环阻力数值，求解方程得到远端压力值；调整微循环阻力数值，重新迭代仿真，直至计算和测量结果差值小于预设阈值；提取调整后的微循环阻力数值作为冠状动脉微循环阻力计算值。本发明结合血流阻力(压降‑血流曲线)模型，在避免了同步测量血流量的同时，提高了准确性；同时本发明相较于其他迭代方法，将求解流体控制方程简化为求解一元二次方程，速度得到巨大提升。

摘要： 本发明公开了一种确定城市生态河道水流阻力的模拟系统及水流阻力计算方法，所述的模拟系统包括城市生态河道模拟系统和河道水流阻力测量系统，所述城市生态河道模拟系统包括模拟城市生态河道和模拟植被带，所述模拟植被带置于所述模拟城市生态河道中。通过建立城市生态河道模拟系统和河道水流阻力测量系统，结合水力学阻力理论知识得出不同水力条件下的水流阻力，并利用力矩平衡原理计算水流阻力，建立的模拟系统简单实用，填补了城市生态河道水流阻力研究的空白，为城市生态河道规划设计提供技术支持。

摘要： 本申请提供了基于集水区阻力高位集水冷却塔阻力计算装置和建造方法，以解决现有技术中由于常规冷却塔中不存在集水装置，无法计算集水装置的阻力，从而无法得到高位集水冷却塔阻力,而且不能建造高位集水冷却塔的问题。所述方法包括：建立高位集水冷却塔的物理模型；测量物理模型中集水装置断面风速和淋水密度；根据集水装置断面风速和淋水密度确定试验常数；根据集水装置阻力计算公式计算得到集水装置阻力；结合冷却塔其他阻力，计算得到高位集水冷却塔阻力；对高位集水冷却塔的结构尺寸进行修正；根据修正后的结构尺寸建造高位集水冷却塔。提出了适用于高位集水冷却塔的集水装置阻力计算公式、阻力计算装置和建造方法。

摘要： 本申请提供了基于进风口阻力高位集水冷却塔阻力计算装置和建造方法，以解决现有技术中由于计算常规冷却塔进风口区域阻力的方法不适用于高位集水冷却塔，无法得到高位集水冷却塔阻力,不能建造高位集水冷却塔的问题。所述方法包括：建立高位集水冷却塔的物理模型；测量物理模型中淋水面积和塔壳底面积，得到淋水面积与塔壳底面积之比并由此确定试验常数；通过实验确定填料阻力系数；根据进风口区域阻力计算公式计算得到进风口区域阻力；并结合冷却塔其他阻力计算得到高位集水冷却塔阻力；对高位集水冷却塔的结构尺寸进行修正；根据修正后的结构尺寸建造高位集水冷却塔。提出了适用于高位集水冷却塔的进风口区域阻力计算公式，计算装置和建造方法。