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2007电站材料高温腐蚀学术会议

召开年：2007
召开地：山东济南
出版时间： 2007-10-11

主办单位：中国腐蚀与防护学会;腐蚀科学与防护技术编辑部

会议文集：2007电站材料高温腐蚀学术会议论文集

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1.电流互感器腐蚀失效原因
- 张晓昱;闫光宗;欧阳杰;王庆
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电镜和x光衍射仪等手段对某变电站电流互感器0Cr18Ni9奥氏体不锈钢膨胀节失效事故、膨胀节泄漏孔及其它部位材质进行了分析,并研究了导致0Cr18Ni9奥氏体不锈钢材料膨胀节泄漏原因.结果表明,此次电站电流互感器失效原因为外部环境对不锈钢产生的点状电化学腐蚀引起的,膨胀节表面状态的不连续性及外部环境潮湿,环境介质中含有S、Cl等元素成分是造成点腐蚀的主要原因.
2.日照电厂2#锅炉屏式过热器泄漏原因
- 王胜
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：针对日照电厂2#锅炉屏式过热器泄漏进行了金相试验、晶间腐蚀倾向性试验和电镜能谱分析.结果表明,2#-3#焊口间管段发生了严重的晶间腐蚀,屏式过热器泄漏的主要原因为晶间腐蚀.
3.CeO2薄膜对Fe-Cr合金的高温水蒸气氧化行为影响
- 李辛庚;王学刚
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：研究了Cr含量为9mass%和19 mass%的Fe-Cr合金表面沉积CeO2薄膜在600℃～770℃水蒸气中的氧化行为.结果表明,对9 mass%Cr含量的Fe-Cr合金,沉积稀土薄膜并没有改变氧化膜结构和明显降低氧化速率.对于19 mass%Cr含量的Fe-Cr合金,沉积稀土薄膜可促进Cr向外扩散和阻碍O向内扩散,合金表面形成连续的Cr氧化物,合金的氧化速率降低.
4.20 g钢高温高压水蒸汽氧化行为研究
- 王志武;邓芳;王玉山;雷燕;冯亿生
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：通过20g钢在360℃,18.67 MPa水蒸汽条件下的氧化试验,用静态增重法测定了20 g钢的氧化动力学曲线,其氧化动力学遵循抛物线规律;对氧化膜进行扫描电镜、X射线衍射和能谱分析,结果表明,氧化膜的氧化物类型为Fe3O4,呈颗粒状,而且,Fe3O4 中富Fe;氧化物晶粒是通过形核和长大形成的;氧化初期,氧化速度较快,且随后的氧化反应一直在氧化膜的外表层进行,即发生外氧化.
5.耐热钢表面激光熔覆Co基合金涂层的高温性能
- 张松;张春华;东北大学材料与冶金学院;王明生;王茂才;刘常升
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：采用高功率CO2激光器在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面激光熔覆Co基合金,研究了改性层的组织及在75%Na2SO4+25%NaCl混合盐中的热腐蚀性能.结果表明,Co基合金激光改性层组织细密,其中的Co、Cr元素在涂盐热腐蚀条件下促进了保护性氧化膜CoO、CoO·Cr2O3的形成,显著改善了1Cr18Ni9Ti不锈钢的高温热腐蚀性能.
6.新型高温复合涂层-特种抗磨蚀包覆材料与技术
- 赵其章;陈铮;张大全;周国定;耿纪英
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：材料保护技术在火力发电工业中已得到越来越广的应用.本文介绍了一种新型高温复合涂层一特种抗磨蚀包覆材料与技术,包括其材料配方、技术特点,耐磨蚀性能以及在先进发达国家的应用现状.该技术在我国火力发电工业中一定有着极大的推广应用前景.
7.240 T/h锅炉水冷壁爆管原因分析
- 李艳萍;岳增武;洪景娥
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：通过对典型爆口试件的垢成分分析、化学水汽样品分析和金相分析,结合机组运行期间的水汽品质分析,分别从化学和金相两个切入点探讨了锅炉发生爆管的原因,并针对发生酸腐蚀的原因提出了相应的处理措施,机组目前的运行情况证明这些措施是有效的.
8.火电厂1025T/h锅炉高温过热器爆管分析
- 鲁玉龙;薛守洪;徐蓓;卫志刚;张利文
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：对某电厂爆管及高过管内壁脱落的氧化皮进行了分析.结果表明:蒸汽系统内可能存在一定量的自由态氧,具备发生氧腐蚀条件,且高过管排内所生成的氧化皮呈多孔疏松状,其易脱落堵塞管体导致短时过热爆管.
9.热网加热器不锈钢管腐蚀泄漏的原因分析
- 马崇;天津市电力公司技术中心;陈韶瑜
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：某电厂热网加热器不锈钢管使用不到一年即发生大面积泄漏事故,对其进行失效分析,根据现场的实际情况,取得实际水质资料,并对不锈钢管进行宏观检查、化学成分分析、扫描电镜和能谱分析等检验与分析,确定失效原因为:此热网加热器不锈钢管处于保养期约7个月内,水中的细微泥沙在管束中逐渐沉积管内壁,由表面污垢隔离形成的管内壁闭塞区,氧的浓度大幅度降低,在温度及pH值合适的条件下,硫酸盐还原菌(SRB)在管内壁闭塞区大量滋生繁殖,它的大量滋生繁殖引起了管子严重腐蚀,最终导致管子穿孔泄漏.
10.晶粒度对P91钢水蒸气氧化性能的影响
- 岳增武;山东电力研究院;傅敏;李辛庚;田学雷
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：在自制的水蒸气氧化装置中,对两种具有不同金相组织的P91钢进行了水蒸气等温氧化试验,结果表明,氧化动力学曲线具有抛物线特征.在650℃和300 h的氧化试验后,粗晶粒P91钢的氧化增重明显高于细晶粒钢.对表面氧化膜进行了形貌观察、能谱分析和X射线衍射试验.讨论了晶粒度对P91钢水蒸气氧化性能的影响.
11.喷丸对Fe-Cr合金的高温水蒸气氧化行为影响
- 傅敏;王学刚;李辛庚
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：研究了表面处理喷丸对Cr含量为9 mass%和19 mass%的Fe-Cr合金在通过600℃～770℃温度区间高温水蒸气氧化行为的影响.结果表明,喷丸工艺可降低Fe-Cr合金在高温水蒸气中的氧化速率,提高其抗高温水蒸氧化能力.对9 mass%Cr含量的Fe-Cr合金,喷丸并没有改变氧化层结构,仍为Fe氧化物;对19 mass%Cr含量的Fe-Cr合金,喷丸促进了Cr向外扩散,形成了Cr氧化物.
12.高速电弧喷涂Fe-Al复合涂层高温腐蚀研究
- 徐维普;装备再制造技术国防科技重点实验室;徐滨士;罗晓明
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：研究了高速电弧喷涂(HVAS)的几种Fe-Al复合涂层的耐高温腐蚀行为,用SEM观察分析了腐蚀表面的形貌和成分、涂层截面的组织结构.结果表明:随温度升高,4种Fe-Al涂层的腐蚀增重都增加,添加Cr3C2比添加WC或不添加任何增强的Fe-Al涂层有更高的耐腐蚀性.Fe-Al/Cr3C2涂层外表面形成了铝和铬的氧化物,阻止了氧化的进一步进行.
13.新型CeO2改性低温渗铝涂层在模拟燃煤流化床中的冲蚀/腐蚀行为研究
- 徐承伟;彭晓;颜军;王福会
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：利用Ni与CeO2纳米颗粒共电沉积在A3钢表面制备了一层纳米晶结构的Ni-CeO2复合膜(镍晶粒平均尺寸为60±38 nm),然后在6000℃扩散渗铝5小时获得一种新型CeO2改性的低温渗铝涂层.同时,在上述条件下制备了单镀镍渗铝涂层以及A3钢渗铝涂层作为对比.550℃～850℃模拟流化床燃煤环境中100 h冲蚀/腐蚀实验表明,Ni-CeO2复合膜渗铝涂层较单镀镍渗铝涂层和A3钢渗铝涂层具有更好的抗冲蚀/腐蚀能力.
14.CFB锅炉用MMC防磨涂层的失效原因与机理
- 邓化凌;宋云京;王勇;岳增武;赵永宁;肖世荣
- 《2007电站材料高温腐蚀学术会议》 | 2007年
摘要：在465t/h循环流化床锅炉(CFB)水冷壁管上用高速电弧喷涂(HVAS)方法制备Cr3C2颗粒增强金属基复合材料(MMC)防磨涂层,运行180天后,在失效涂层部位取样,研究涂层的失效原因与失效机理.结果表明,涂层上端与管壁过渡处最容易发生早期失效,原因是涂层厚度形成的凸台造成的局部涡旋流;在低攻击角颗粒冲蚀下,MMC涂层的失效机理主要是微观切削和腐蚀;在高攻击角颗粒冲蚀下,涂层的失效机理主要是涂层被大攻击角颗粒撞击后碎片的剥落.两种情况下均伴随有涂层表面的高温氧化和低温热腐蚀.MMC涂层在低攻击角颗粒冲蚀下的耐磨性优于高攻击角颗粒撞击的耐磨性.最后,给出了采用涂层厚度过渡处理的解决方法.