垃圾衍生燃料
垃圾衍生燃料的相关文献在1997年到2022年内共计273篇,主要集中在废物处理与综合利用、能源与动力工程、化学工业
等领域,其中期刊论文99篇、会议论文22篇、专利文献347325篇;相关期刊71种,包括中国学术期刊文摘、可再生能源、燃烧科学与技术等;
相关会议16种,包括2014中国环境科学学会学术年会、2013中国水泥技术年会暨第十五届全国水泥技术交流大会、全国电站辅机及汽轮机热力系统节能降耗技术论坛等;垃圾衍生燃料的相关文献由555位作者贡献,包括雷建国、李叶青、李延吉等。
垃圾衍生燃料—发文量
专利文献>
论文:347325篇
占比:99.97%
总计:347446篇
垃圾衍生燃料
-研究学者
- 雷建国
- 李叶青
- 李延吉
- 李润东
- 张江
- 王加军
- 王焕忠
- 胡贞武
- 陈勇
- 刘典福
- 周斌
- 池涌
- 何峰
- 谢峻林
- 梅书霞
- 解强
- 骆毅力
- 骆的
- 宋政刚
- 李海滨
- 杨虎
- 林和明
- 江丽华
- 潘志成
- 盛宏至
- 邹科威
- 雷丰源
- 魏小林
- 姜璐
- 席北斗
- 施江
- 田文栋
- 肖云汉
- 阎常峰
- 陶守宝
- 任远
- 厉伟
- 吴国光
- 孙献斌
- 张世鑫
- 李荣
- 李鸣晓
- 杨国武
- 武建军
- 王海涛
- 秦成
- 贾璇
- 赵增立
- 赵宁
- 赵松
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袁国安
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摘要:
以木质大件垃圾(密度板、颗粒板、实木板、实木复合板)、园林废弃物及木质废弃物制成的垃圾衍生燃料(RDF)等3类6种城市典型木质废弃物为研究对象,系统分析了原料理化特性和热重特性,开展了6种典型木质废弃物的固定床热解实验研究,并对热解焦、热解油和热解气等热解产物的产率和理化特性进行了分析。研究结果表明,6种典型木质废弃物的热解失重特性较为接近,最大失重速率对应温度在350°C左右;不可凝热解气的低位热值为13 MJ/m^(3),已达到中热值气体燃料的热值标准;在不考虑热量损失的情况下,通过燃烧部分热解气可满足热解过程的热量需求,木质废弃物热解具有较好的工程应用前景。
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方德;
杨虎;
刘小青;
何峰;
曹金钟;
谢峻林
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摘要:
水泥行业面临着较大的节能减排压力,垃圾衍生燃料(RDF)正处在使用效率较低的初级阶段,将RDF更加高效地应用于水泥行业是实现水泥生产环境友好与RDF资源化的重要途径。RDF来源广泛,从而导致其物理化学性质复杂,准确评价和检测RDF的物理化学性质是提高其利用效率的关键之一。通过综述相关文献,概述了组成分析和物性分析等仪器分析方法,并对各种分析方法获取的有用信息及适应性进行了对比分析,从而为RDF的高效利用与深入研究提供一定的参考与借鉴。
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房科靖;
熊祖鸿;
鲁敏;
黎涛;
陈勇
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摘要:
垃圾衍生燃料(refuse derived fuel,RDF)是指从城市生活原生垃圾中分选出的若干类可燃固体废物,经过干燥、破碎、分选和成型等复杂工艺制成的一种固体燃料,由于具有方便运输和储存,较低的污染物排放量、排渣量和着火点,燃烧充分和稳定等特点,在国家“双碳”的背景下,RDF一跃成为替代化石燃料的最佳替代品之一,但大规模市场化应用过程中,面临着生产和制作成本高昂、投资利益主导和直燃式焚烧技术的成熟和国产化等问题。本文从RDF的制备工艺、热转化特性出发,到最终的市场化应用,介绍了RDF的制备工艺、简述了热转化特性,分析了阻碍RDF大规模市场化应用的原因,最后提出了未来推进RDF应用的三项措施:简化RDF生产工艺,降低制作成本;建立完善的RDF应用行业补贴体系;建立“减碳”奖励机制,以期为RDF的大规模市场化应用提供指导。
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摘要:
垃圾经过预处理可作为燃料被工业化利用,一般称为垃圾衍生燃料。随着中国社会经济的快速发展以及人民生活水平的迅速提高,城市生产与生活过程中产生的垃圾废物迅速增加,占用土地、污染环境以及对人类健康的影响也越加明显。目前较为成熟的处理垃圾方式主要有卫生填埋、焚烧和其他,近几年垃圾焚烧处理比例逐年上升。垃圾焚烧处理具有无害化处理率高、减量化大和可资源化利用等优点。根据《中国统计年鉴(2018)》数据,2018年中国垃圾处置率为99.0%(垃圾产生量为2.280 18×10_(8) t,无害化处理量为2.256 54×10_(8) t)。其中,卫生填埋处理量为1.170 60×10_(8) t,占51.88%;焚烧处理量为1.018 49×10_(8) t,占45.14%;其他处理方式占2.99%。
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王静毅
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摘要:
随着城市生活垃圾产量的提高,如何对城市生活垃圾进行资源化和无害化处理正逐渐成为研究热点.将生活垃圾经一系列流程制成垃圾衍生燃料(RDF)与煤掺烧发电是一种很有前途的利用技术,为城市生活垃圾的工程应用带来了广阔的前景.然而,RDF与煤掺烧可能会对锅炉的燃烧性能、污染物及重金属排放、锅炉结渣结垢造成影响,文中针对这些问题进行了分析.
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刘典福;
季杰;
谢军;
周超群;
魏潇翔
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摘要:
使用Fluent软件对某公司日产3200 t水泥熟料生产线中的TTF型预分解炉内垃圾衍生燃料(RDF)与煤粉混烧特性进行数值模拟研究,得到不同RDF掺混比时炉膛内的气流场分布、温度场分布、不同组分浓度场分布,同时计算得到不同工况下的生料分解率、燃料燃尽率及NOx脱除率.模拟结果表明:煤粉与一定比例RDF掺混炉膛内的温度场和气相速度场分布变化不是很大,燃料能够在分解炉炉膛内持续稳定燃烧,混合燃料燃烧所产生的热量能够满足生料分解吸收热量需求.出口处CaCO3浓度随掺混比的增加有所升高,生料分解速率有所下降,CaO与NOx浓度随掺混比的增加均有所下降.煤粉中RDF掺混比例从0%增加到50%时对应分解炉出口处NOx平均浓度从345 ppm下降至157 ppm,生料分解率从91.70%下降至85.45%.RDF掺混比为20%左右时分解炉内生料分解率与燃料燃尽率较高,出口处NOx的排放量较低.所得结论为该型分解炉设计、运行和优化提供科学依据和理论基础.
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郑仁栋;
王德锋;
张思成;
王国斌;
俞彩孟;
严密
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摘要:
垃圾空气气化合成气由于N2含量高,使得合成气热值和品质较低.为此,研究了合成气回用作为气化剂对垃圾气化产气的影响.开展了模拟合成气气氛下生活垃圾衍生燃料(RDF)和粉煤灰掺混气化实验.实验结果表明:合成气气氛下,RDF气化产气组分以CO和CO2为主,H2和CH4相对较少;相对空气气化,由于没有N2稀释,可燃组分浓度和热值均更高.粉煤灰加入后,RDF气化合成气产率增加,焦油和焦炭产率下降;粉煤灰能促进RDF气化,增加合成气中CO2和CH4产量,但对CO和H2影响较小;粉煤灰在气化过程中具有催化和载氧的作用.
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王立群;
马亮
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摘要:
为避免富氧气化过程氧气制备所带来的高额成本以及空气气化过程N_(2)组分对产气热值的稀释,提出一种新型单一流化床两步法气化工艺。过程由燃烧和气化2个阶段交替运行,燃烧阶段以煤料为发热体及热载体,气化阶段改投垃圾衍生燃料(RDF)进行水蒸气气化反应。对过程气化特性分析发现:该工艺可以有效制备中热值的富氢燃气,并且随着温度(T)升高,燃气组成中的H_(2)及CO均以不同速率呈增长趋势,同时气体产率及气化效率也有所增加,但热值呈下降趋势;随着水蒸气与RDF投料质量比(S/R)的增加,H_(2)组成呈上升趋势,产氢率和潜在产氢率也持续增长,但CO和CH_(4)组分占比不断减小,并且由于焦油及烷烃类气体挥发分分解,产气热值呈下降趋势,但气体产率不断增加,综合计算其过程气化效率从54.49%增加至74.30%。通过全面分析,确定最佳气化温度区间应为950~1000°C,最佳S/R应为1.7。
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王立群;
马亮
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摘要:
为避免富氧气化过程氧气制备所带来的高额成本以及空气气化过程N_(2)组分对产气热值的稀释,提出一种新型单一流化床两步法气化工艺。过程由燃烧和气化2个阶段交替运行,燃烧阶段以煤料为发热体及热载体,气化阶段改投垃圾衍生燃料(RDF)进行水蒸气气化反应。对过程气化特性分析发现:该工艺可以有效制备中热值的富氢燃气,并且随着温度(T)升高,燃气组成中的H_(2)及CO均以不同速率呈增长趋势,同时气体产率及气化效率也有所增加,但热值呈下降趋势;随着水蒸气与RDF投料质量比(S/R)的增加,H_(2)组成呈上升趋势,产氢率和潜在产氢率也持续增长,但CO和CH_(4)组分占比不断减小,并且由于焦油及烷烃类气体挥发分分解,产气热值呈下降趋势,但气体产率不断增加,综合计算其过程气化效率从54.49%增加至74.30%。通过全面分析,确定最佳气化温度区间应为950~1000°C,最佳S/R应为1.7。
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易正明;
师利晨;
陈晓琳
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摘要:
利用水泥窑协同处置垃圾衍生燃料是目前发展趋势之一,但实际处置过程中存在着污染物排放不稳定的问题,因此本文以湖北某水泥厂处置的垃圾衍生燃料为研究对象,利用高温管式炉开展试验,研究了五种垃圾衍生燃料在500~900°C的燃烧环境下燃烧产物NO_(x)、SO 2的释放特点。试验结果表明:垃圾衍生燃料在不同温度下燃烧过程中NO_(x)的浓度峰值在低温下(500~600°C)受温度影响更大,且呈倍数增大,在高温下(700~900°C)NO_(x)的浓度峰值受温度影响较小;900°C时NO_(x)的转化率低、燃烧速率快,建议为垃圾衍生燃料投放温度;不同种类垃圾衍生燃料燃烧过程中NO_(x)的转化率随着燃烧温度的变化呈“倒V型”,而SO 2的转化率随着燃烧温度的变化呈“正V型”,NO_(x)和SO 2在生成过程中起相互抑制的作用。
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梅书霞;
谢峻林;
陈晓琳;
李雪梅;
裴可鹏;
何峰
- 《2018中国水泥工业烧成系统优化改造技术研讨会》
| 2018年
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摘要:
针对一实际尺寸的带下置涡流室的分解炉进行数值模拟,探讨煤、RDF两种燃料共燃与碳酸钙分解相耦合的化学反应过程.计算所得煤粉及RDF燃烬率分别为99%和100%,碳酸钙分解率为95%,与工程实际数据吻合较好.结果表明:煤粉自涡流室顶部入炉后,先向下俯冲,再在气流的携带下转而向上运动,在分解炉柱体部分螺旋上升,其燃烧时以焦炭燃烧占主导,在涡流室上方的锥体部分及锥体部分上方的下半柱体部分形成主燃区;RDF自分解炉柱体部分下部水平入炉后,先运动至中部,旋即与煤粉流交织在一起螺旋上升,其燃烧时以挥发分燃烧占主导,在分解炉下半柱体部分形成主燃区;CaCO3自涡流室顶部入炉后,首先在涡流室及其下方的锥体部分做涡旋运动,一部分因吸收高温气流的热量而分解,剩余大部分上旋至燃料主燃烧区,因吸收燃烧所释放的热量而分解;燃料燃烧放热与CaCO3吸热分解相耦合后,最终在分解炉柱体部分形成均匀、稳定的温度场.
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梅书霞;
谢峻林;
陈晓琳;
李雪梅;
裴可鹏;
何峰
- 《2018中国水泥工业烧成系统优化改造技术研讨会》
| 2018年
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摘要:
针对一实际尺寸的带下置涡流室的分解炉进行数值模拟,探讨煤、RDF两种燃料共燃与碳酸钙分解相耦合的化学反应过程.计算所得煤粉及RDF燃烬率分别为99%和100%,碳酸钙分解率为95%,与工程实际数据吻合较好.结果表明:煤粉自涡流室顶部入炉后,先向下俯冲,再在气流的携带下转而向上运动,在分解炉柱体部分螺旋上升,其燃烧时以焦炭燃烧占主导,在涡流室上方的锥体部分及锥体部分上方的下半柱体部分形成主燃区;RDF自分解炉柱体部分下部水平入炉后,先运动至中部,旋即与煤粉流交织在一起螺旋上升,其燃烧时以挥发分燃烧占主导,在分解炉下半柱体部分形成主燃区;CaCO3自涡流室顶部入炉后,首先在涡流室及其下方的锥体部分做涡旋运动,一部分因吸收高温气流的热量而分解,剩余大部分上旋至燃料主燃烧区,因吸收燃烧所释放的热量而分解;燃料燃烧放热与CaCO3吸热分解相耦合后,最终在分解炉柱体部分形成均匀、稳定的温度场.
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梅书霞;
谢峻林;
陈晓琳;
李雪梅;
裴可鹏;
何峰
- 《2018中国水泥工业烧成系统优化改造技术研讨会》
| 2018年
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摘要:
针对一实际尺寸的带下置涡流室的分解炉进行数值模拟,探讨煤、RDF两种燃料共燃与碳酸钙分解相耦合的化学反应过程.计算所得煤粉及RDF燃烬率分别为99%和100%,碳酸钙分解率为95%,与工程实际数据吻合较好.结果表明:煤粉自涡流室顶部入炉后,先向下俯冲,再在气流的携带下转而向上运动,在分解炉柱体部分螺旋上升,其燃烧时以焦炭燃烧占主导,在涡流室上方的锥体部分及锥体部分上方的下半柱体部分形成主燃区;RDF自分解炉柱体部分下部水平入炉后,先运动至中部,旋即与煤粉流交织在一起螺旋上升,其燃烧时以挥发分燃烧占主导,在分解炉下半柱体部分形成主燃区;CaCO3自涡流室顶部入炉后,首先在涡流室及其下方的锥体部分做涡旋运动,一部分因吸收高温气流的热量而分解,剩余大部分上旋至燃料主燃烧区,因吸收燃烧所释放的热量而分解;燃料燃烧放热与CaCO3吸热分解相耦合后,最终在分解炉柱体部分形成均匀、稳定的温度场.