大挠度

摘要： 为了给微型传感器持续稳定地供电,利用聚偏二氟乙烯(PVDF)薄膜受外部激励产生大挠度变形来产生更多的电能.通过使不同长度的PVDF薄膜产生不同程度的位移,来探究PVDF薄膜变形与发电量的关系.有限元分析结果表明:在同一长度的PVDF薄膜中,发电量随位移的增大而增大.分别将长度为4.1,7.3,17.1 cm的PVDF薄膜发电情况进行比较,结果表明:三种尺寸都有一个共同的现象,当位移与PVDF薄膜的长度比值接近0.81时,输出功率最高.

摘要： 建立了集中载荷作用下大挠度悬臂梁的数学模型,利用椭圆函数法推导给出了集中载荷作用下大挠度悬臂梁的转角,挠度和水平位移的解析表达式.采用Maple编程求解了集中载荷作用下大挠度悬臂梁的非线性微分方程组.分析计算了自由端转角,挠度和水平位移与载荷的力学特征,给出了相应的解析表达式.分别绘制了大挠度理论下自由端转角、挠度和水平位移与载荷变化的关系曲线图,并与小挠度理论的解进行了对比.对集中载荷作用下大挠度悬臂梁的挠曲线形状进行了计算机仿真.列出了集中载荷作用下大挠度悬臂梁的自由端转角,挠度和水平位移随载荷变化的数值计算表.提供了集中载荷作用下大挠度悬臂梁的计算机仿真的Maple源程序代码.

摘要： 采用连续化方法在非线性大挠度理论的基础上,对应用于干气密封系统中的扁圆锥壳-圆弧-圆环板组合结构波纹管膜片进行了非线性大变形理论分析,根据板壳理论的修正迭代法对其进行了数值计算,对外周边固定,内周边自由的组合结构波纹管膜片进行了求解,同时通过二次近似解分析波纹管扁圆锥壳部分不同倾斜角的斜边的波形在圆弧最大挠度处的膜片非线性承载能力,并且在同一波形的基础上分析了波深、圆弧半径等参数在圆弧最大挠度处的膜片承载能力.随着组合结构波纹管膜片倾斜角的增加,膜片的挠度非线性增大,随着组合结构波纹管膜片的矢高的增加,膜片的挠度非线性增大,随着组合结构波纹管膜片的圆弧波长变长,膜片的挠度非线性增大.

摘要： 基于现代信息技术与教学手段,在材料力学的课程教学中,开展了课程育人的探索与实践.通常的材料力学只讲小挠度梁的变形,本文对于弹性梁的欧拉方程,采用Maple编程求解了这个数学模型,并对集中载荷作用下大挠度悬臂梁的挠曲线形状进行了计算机仿真.分析计算了自由端转角,挠度和水平位移与载荷的力学特征,并与精确解进行了比较.拓宽了材料力学的教学范围.

摘要： 针对超磁致伸缩直驱式高速开关阀阀芯位移小的问题,设计了一种活塞-薄片式的液压放大器,利用"钱氏法"和"S.Way解"建立了薄片大挠度变形模型;考虑油液有效体积弹性模量的影响,建立了液压放大器位移的输入-输出模型。仿真与实验结果表明,当液压放大器输入位移为0～51.1μm时,输出位移为0～470μm,放大倍数大于9倍,频响在150 Hz左右。

摘要： 传统的几何非线性分析方法—完全的拉格朗日列式法(TL)、更新的拉格朗日列式法(UL)不适用于大变形几何非线性分析.基于CR列式法的基本原理,整理分析得到平面杆系单元的切线刚度矩阵.根据几何非线性程序编制的关键在于确定大变形条件下的刚性位移和变形位移,据此分析并提出坐标转换矩阵的具体表达式.给出几何非线性分析程序框图,编制几何非线性分析程序PMGXFXX.结合大挠度及大转角算例,对比理论解析解,PMGXFXX程序解最大误差均在5%以内.

摘要： 小挠度薄板理论可以用来确定混凝土双向板正常使用时的挠度,当用于计算火灾作用下处于大挠度的双向混凝土板挠度时则会带来很大误差.在引入弹性板的大挠度微分控制方程后,考虑外加荷载与高温的共同作用,并计及高温下材料特性的变化,对火灾作用下钢筋混凝土双向简支板的挠度随温度的变化进行了分析.引入无量纲量,对大挠度微分控制方程进行无量纲化处理,并以无量纲板均布荷载为摄动参数,结合Galerkin方法提出了钢筋混凝土双向简支板火灾作用下挠度的计算式,计算结果与试验结果吻合较好,可为火灾作用下板的大挠度分析提供依据.研究结果表明:火灾作用下混凝土板的挠度与外加荷载和热弯矩均有关,与热弯矩成线性关系,而与外荷载则成非线性关系;当没有热弯矩时,挠度主要由外加荷载确定;当外加荷载恒定时,挠度则主要由热弯矩引起.%The small deflection theory of thin slabs is suitable to determine the deflection of reinforced concrete twoway slabs at ambient temperatures,but not for determining the deflection at elevated temperatures. Introducing some dimensionless coefficients,the formulations based on the governing equations for large deflections of elastic plates are transformed to be dimensionless,and the dimensionless loading is applied as the perturbation coefficient. Based on the Galerkin method,the formula to determine the deflection of the two-way simply supported reinforced concrete slab is presented. The analytical results are in good agreement with the experimental results,and the formula can provide the basis for the large deflection analysis of reinforced concrete slabs in fire. The analytical results indicate that the deflection is related to the applied loading and the thermal moment,and the deflection of the slab is linearly related to the thermal moment but non-linearly to the applied loading. When the thermal moment is vanished,the deflection is caused mainly by the applied loading. If the applied loading varies slightly,the deflection is caused by the thermal moment.

摘要： 就轴向流中两端固支大挠度弹性薄板的流固耦合振动特性,固支薄板的结构动力学方程用有限元法离散,流场采用不可压缩的二维粘性流体(N-S方程)用有限体积法离散,结合ADINA中的流体单元划分技术,建立了双向流固耦合作用下轴向流中两端固支薄板的二维仿真模型.通过模拟仿真分析研究了给定不同流速下固支板的流固耦合振动特征和大挠度系统的振动稳定性.分别得出了不同流速下固支板中点的挠度—流速曲线、挠度时程曲线及挠曲线图.结果表明:当流速小于固支板的临界流速时,板将处于稳定的直线平衡状态;当流速大于固支板的临界流速时,板将在新的位置达到弯曲平衡状态,以及在弯曲平衡位置附近发生极限环振动.

摘要： 根据薄壳非线性动力学理论，由扁球薄壳大挠度基本方程，在周边固定夹紧的条件下，用修正迭代法求出二次近似解析解，把大挠度解作为扁球薄壳的初挠度处理，推导出扁球薄壳在大挠度下的非线性动力学基本方程。然后利用扁球面壳的非线性动力学变分方程和协调方程，在夹紧固定的边界条件下，用Galerkin方法得到一个含二次，三次项非线性受迫振动微分方程。用Floquet指数方法研究了系统的分岔问题，讨论了平衡点(奇点)邻域的稳定性问题。

摘要： 利用大挠度非线性的应变-位移关系,大小变形假设的条件下,推导出大挠度问题中的无网格伽辽金法的计算格式.文中采用罚方法来实现本质边界条件.数值实例表明,无网格伽辽金法在处理大挠度非线性问题时,具有较高的计算精度,是一种有效的计算方法.

摘要： 型材弯曲成型大多数是弹塑性大变形，零件的最终形状取决于成型后的回弹量，当回弹量超过允许容差后就成为成型缺陷，影响零件几何精度。回弹是模具设计中要考虑的关键因素。因此，回弹一直是影响、制约模具和产品质量的重要因素。本文由大挠度弯曲直梁的基本方程给出了大挠度弯曲直梁的回弹最小势能原理、广义回弹最小势能原理。

摘要： 该文将配点法与子域法相结合，求解了弹性基础上简支圆板的大挠度塑性动力响应问题。给出板的弯矩、挠度、速度及停止运动时间表达式，讨论了弹性基础模量对停止运动时间和板的残余挠度的影响。

摘要： 风力机呈现大型化的发展趋势,其叶片结构变得越来越柔,其极限变形已属大变形范畴,应采用几何非线性理论进行刚度计算.本文提出了一种求解悬臂梁大挠度问题的变步长变形跟踪差分法,运用牛顿二项式定理对悬臂梁大挠度微分方程进行近似处理后,应用差分法导出了节点挠度计算的显式递推公式,基于初始的节点站位,计算相应节点弯矩及挠度,根据梁轴线长度保持不变的假定,计算步长变化及节点站位变化,通过迭代即可得真实大挠度解.经算例表明该方法求解精度好、计算效率高,具有概念清晰、易于理解、编程简短等优点.进一步将该方法应用于大型风力机叶片的极限变形分析,经与有限元分析结果对照,表明该方法用于求解变截面、变刚度、承受复杂载荷悬臂梁构件的几何非线性问题同样有效.研究还表明,对于大型风力机叶片,其极限变形虽属于大变形,但其结构仍具有较好的刚度,考虑几何非线性的计算结果与线性解的结果差别通常较小,且线性解是偏于保守的.

摘要： 本文根据薄壳轴对称非线性动力学方程,假设薄壳在静载荷和动载荷的联合作用下,由于变形的非线性,动静态变形引起耦合作用,得到了扁薄壳的大挠度基本方程和在大挠度变形下的非线性动力学方程.相应给出了周边固定夹紧边界条件和初始条件.

摘要： 利用结构局部全尺寸试样进行了疲劳试验以检验平台结构的疲劳特性，获得了薄板板格结构的疲劳寿命和疲劳裂纹扩展概况，分析了薄板板格结构的疲劳危险部位和剩余寿命。

摘要： 本文简要介绍了小冲杆蠕变试验装置、有限元模型分析、力学模型的构件等,并给出了12Cr1MoV钢在540°C,217.6N试验条件下进行小冲杆蠕变试验得到的试样中心挠度δ与试验时间t之对应关系.

摘要： 本文简要介绍了小冲杆蠕变试验装置、有限元模型分析、力学模型的构件等,并给出了12Cr1MoV钢在540°C,217.6N试验条件下进行小冲杆蠕变试验得到的试样中心挠度δ与试验时间t之对应关系.

摘要： 本文简要介绍了小冲杆蠕变试验装置、有限元模型分析、力学模型的构件等,并给出了12Cr1MoV钢在540°C,217.6N试验条件下进行小冲杆蠕变试验得到的试样中心挠度δ与试验时间t之对应关系.

摘要： 本发明涉及一种大跨度可升降的变挠度悬臂抛杆装置，属于火箭发动机装药制造机器人技术领域；包括移动端升降组模块、悬臂杆、平台底座、固定端升降组模块、末端抛涂装置和壳体；平台底座的上表面设置有导轨；移动端升降组模块和固定端升降组模块均设置在导轨上，实现与导轨的滑动配合；悬臂杆轴向平行设置在导轨的上方；且悬臂杆的轴向头端与移动端升降组模块顶部旋转连接；悬臂杆的轴向尾端与搭接在固定端升降组模块顶部；末端抛涂装置套装在悬臂杆的轴向尾端；壳体为中空柱状结构；壳体同轴设置在悬臂杆的轴向尾端；本发明在具有兼顾涂覆质量和效率能力的同时，能在不同长度，不同直径发动机壳体较小的空间内灵活伸缩，从而解决现有技术中存在的问题。

摘要： 本申请公开了一种大跨度梁挠度监测方法及监测系统，包括：获取光斑成像靶上的光斑图像；基于光斑图像RGB分量强度值，减小强度值最高的分量，得到光晕缩小的点光斑图像；将点光斑图像进行灰度处理，得到光斑灰度图；对光斑灰度图进行降噪处理，得到目标光点；对目标光点进行边缘提取得到边缘点；对边缘点进行圆拟合，得到圆拟合后圆的圆心坐标；标定初始状态下目标光点的圆心坐标，当梁挠度发生变化时，目标光点的圆心坐标随之变化，求出圆心坐标变化值；将圆心坐标变化值转化为梁挠度变化值。本申请解决了由于光斑的分布会跨越多个像素点，求取最大值点不能精细定位，导致对光斑的位置识别误差较大，测量精度较低的问题。

摘要： 本发明公开了一种基于挠度分离的大跨径梁桥状态的预测方法及系统，该方法先获取梁桥监测点下的挠度监测数据；根据信号分离方法对挠度监测数据进行分离，得到车辆挠度数据、温度挠度数据和长期下挠数据；分别对车辆挠度数据、温度挠度数据和长期下挠数据进行评估，获得车辆挠度数据对应的第一评估结果、温度挠度数据对应的第二评估结果和长期下挠数据对应的第三评估结果；基于信息融合算法对第一评估结果、第二评估结果和第三评估结果进行计算，得到用于预警操作的梁桥状态。采用本发明技术方案能够根据梁桥挠度成分采取对应的评估方法，提高梁桥状态预测结果的准确度。

摘要： 本发明属于桥梁量测技术领域，公开了一种大跨度桥梁静载挠度曲线的间接量测方法、系统及终端，获取桥梁实际挠度曲线的无量纲幅值形状；获取桥梁某参考点处实际挠度值或倾斜角；修正无量纲幅值形状获得实际挠度曲线。本发明利用模态识别理论辨识与桥梁挠度曲线对应的最低阶模态振型，以作为桥梁真实挠度曲线的无量纲形状，仅需另获知桥梁某单一参考点处实际挠度测量值或参考截面处倾斜角度即可。本发明在获得全桥静载挠度曲线的同时，也可得到桥梁在当前静载工况下的各阶模态特性参数。本发明依赖的最低阶振型辨识精度高，挠度曲线测试简单且成本较低；同时无需在待测桥下搭设测试支架，适用于大跨度桥梁全桥静载试验挠度曲线测量。

摘要： 本申请公开了一种用于大跨度梁挠度监测的精度校验装置，包括：桥梁激光挠度监测模块、垂直位移校验模块、校验横梁和支撑架；校验横梁的两端设于支撑架上；桥梁激光挠度监测模块包括设于校验横梁上的成像单元；垂直位移校验模块包括：连接件、安装平台、配重件和直线位移监测单元，其中，连接件与光斑图像同轴设置，连接件的第一端与校验横梁固定连接，连接件的第二端与安装平台连接；配重件设于安装平台上，以向校验横梁施加向下的拉力；直线位移监测单元用于监测安装平台的直线位移变化量。本申请实现了对桥梁激光挠度监测模块的测量精度进行校验的技术效果，进而解决了相关技术中难以对桥挠度监测装置的测量精度进行评估的问题。

摘要： 本发明涉及一种耐高压大挠度大轴移抗地震的管材柔性连接结构，包括内径大于管材外径的连接体，连接体内壁设置有多道环状的密封部件，每一道密封部均包括内密封瓣和外密封瓣，内密封瓣与外密封瓣之间朝向连接体轴线的正面位置设置有凹口。连接体与管材间隙配合，连接方便，密封部件卡置到管材的外壁形成密封，密封性好，外密封瓣和内密封瓣与管材外壁贴合形成双向闭水，连接的两管材之间可以有较大的挠度，两管材轴线发生错位，也能保证管材连接不泄漏。

摘要： 本发明涉及一种耐高压大挠度大轴移抗地震的管材柔性连接结构，包括内径大于管材外径的连接体，连接体内壁设置有多道环状的密封部件，每一道密封部均包括内密封瓣和外密封瓣，内密封瓣与外密封瓣之间朝向连接体轴线的正面位置设置有凹口。连接体与管材间隙配合，连接方便，密封部件卡置到管材的外壁形成密封，密封性好，外密封瓣和内密封瓣与管材外壁贴合形成双向闭水，连接的两管材之间可以有较大的挠度，两管材轴线发生错位，也能保证管材连接不泄漏。

摘要： 本发明公开一种大跨度大挠度悬臂试验台的桁架结构，包括底座桁架、悬臂桁架和杆端球面联结器，底座桁架由地脚螺栓固定于地面上，悬臂桁架由三根主梁和64个梯形框架构成，主梁和梯形框架通过铰制螺栓和普通螺栓混合连接。悬臂桁架固定端与底座桁架通过盖板、底板采用铰制螺栓和普通螺栓混合连接，悬臂桁架自由端由杆端球面联结器和液压驱动装置连接。本发明通过各构件之间的合理连接，使整体桁架结构可以承受大挠度动态载荷。本发明具有柔性好，可实现大跨度结构的大挠度变形并与给定曲线拟合；性能好，可模拟机翼翼尖处叠加的小幅度振动。

摘要： 本发明公开一种大跨度大挠度悬臂试验台的桁架结构，包括底座桁架、悬臂桁架和杆端球面联结器。底座桁架由地脚螺栓固定于地面上。悬臂桁架由三根铝合金横梁和腹杆构成，横梁和腹杆通过腹杆瓦片连接。悬臂桁架的每根横梁均匀分为四段，每段横梁之间用横梁连接套管连接。悬臂桁架左端和底座桁架通过上瓦片、下瓦片、固定螺钉连接，悬臂桁架右端由杆端球面联结器和液压驱动装置连接。本发明通过各构件之间的合理连接，使整体桁架结构可以承受大挠度动态载荷，从而模拟机翼的大挠度动态弯曲变形及叠加的小幅振动。本发明具有组装拆卸方便，维修保养费用低；柔性好，可实现大跨度结构的大挠度变形；构件之间连接安全可靠的优点。

摘要： 本实用新型涉及一种耐高压大挠度大轴移抗地震的管材柔性连接结构，包括内径大于管材外径的连接体，连接体内壁设置有多道环状的密封部件，密封部件相对连接体的中间径向平面对称每一道密封部均包括内密封瓣，管材插入到连接体内后推动内密封瓣朝向连接体中间位置弯曲。连接体与管材间隙配合，连接方便，密封部件卡置到管材的外壁形成密封，密封性好，连接的两管材之间可以有较大的挠度，两管材轴线发生错位，也能保证管材连接不泄漏。