排量

摘要： 连续油管钻磨作业过程中,需反复拖动钻磨工具串完成井筒的冲洗,施工时间长、效率低。在连续油管钻磨工具组合中增加飓风冲洗工具,可提高冲洗阶段排量至设计值以上,清理井筒内大直径固相颗粒,提升了井筒清理效率。通过室内实验及现场试验效果评价,当排量高于500 L/min时,飓风冲洗工具完全开启,马达因液体分流未受损伤,清理井筒排量得到进一步提升,平均钻磨用时减少33.1%,平均清理井筒用时减少74.9%,平均施工用时减少52.7%;而当排量低于400 L/min时,飓风冲洗工具完全关闭。飓风冲洗工具可在确保配套连续油管、井口装置、井筒本质安全的前提下,提升钻磨整体施工效率。

摘要： 电动汽车整车热管理系统需要搭载大排量的涡旋压缩机以适应多工况高负载的设计需求。本文提出一种大排量涡旋压缩机的型线设计方法,通过经实验校正的仿真模型研究了梯形截面涡旋压缩机的几何特性及泄漏特性。计算结果表明:梯形截面涡旋压缩机在保证齿根强度校核的前提下,平均壁厚降低29.9%,排量提升19.5%。研究型线设计参数对泄漏特性的影响,发现梯形截面涡旋压缩机的内泄漏率与等壁厚涡旋压缩机相差不足2%,具有良好的应用前景。

摘要： 煤岩二次压裂能一定程度提高油气井产能。为研究煤岩二次压裂的裂缝扩展规律,采用真三轴模拟试验系统进行了煤岩二次压裂试验,考虑了地应力、天然割理、施工排量等因素对柿庄南煤岩二次水力裂缝的影响。试验表明:煤岩二次压裂裂缝扩展受到地应力差、天然裂隙和割理的综合影响;当水平主应力差较小时,天然裂隙对裂缝扩展起主导作用,二次压裂中难以形成新的裂缝;当水平应力差较大时,最大水平主应力对裂缝扩展起主导作用,并且裂缝会发生转向;在煤层气生产中适当提高排量能有效提高储层改造体积,增加水力裂缝的复杂性。

摘要： 可变径稳定器配合螺杆钻具可实现造斜率的调节。设计了基于排量控制外径的可变径稳定器,主要包含3个推力活塞各自驱动的巴掌。推力活塞在钻柱内外压差作用下将巴掌推出,稳定器直径变大;通过调节排量来控制滑阀的轴向运动,从而控制内外压差通道的开关。加工可变径稳定器并进行了测试,通过调节排量可有效控制巴掌的伸出、收回,巴掌的推靠力达到34.75 kN,滑阀密封耐温超过150°C,达到了入井的要求。

摘要： 目的研究加砂压裂过程中,压裂液排量和含砂比对套管射孔孔眼冲蚀的影响规律。方法运用CFD数值模拟方法,针对射孔套管内流场、流迹特性和颗粒轨迹开展模拟分析,并使用E/CRC和Oka冲蚀模型模拟了压裂施工排量为5~15 m^(3)/min、压裂液含砂比为8%~23%工况下套管射孔孔眼及附近的冲蚀情况,总结其影响规律。结果随着排量的增加,孔眼处流速激增,压降达到5.5 MPa,但在管底形成一定憋压。E/CRC冲蚀模型考虑了颗粒数量的影响,相比于Oka冲蚀模型更适合于压裂过程中套管孔眼系统冲蚀的实际情况,在孔眼处上部流量进口方向的冲蚀速度明显大于下部管道方向,且冲蚀程度向四周逐渐减小,E/CRC模型的最大冲蚀速率由2.14×10_(‒8) kg/(m^(2)·s)上升至5.85×10^(‒8) kg/(m^(2)·s)。随着压裂液含砂比的上升,E/CRC模型在孔眼处的最大冲蚀速率由2.21×10^(‒8) kg/(m^(2)·s)上升至95.6×10^(‒8) kg/(m^(2)·s),孔眼附近管壁受冲蚀区域和冲蚀速率均逐渐增大,并在含砂比达到20%以上时,孔眼附近管壁最大冲蚀速率与孔眼处已相差无几。结论排量和含砂比均与孔眼冲蚀速率成正相关,且含砂比的增大还会加速孔眼附近管壁的冲蚀。建议在高排量时使用低含砂比,高含砂比时使用低排量,以减少孔眼及附近管壁的冲蚀。

摘要： 为研究裂缝性基岩地层水力压裂时水力裂缝遇天然裂缝后的裂缝扩展行为,基于二维线弹性理论计算了天然裂缝打开所需条件,利用ABAQUS建立了有限元数值模型,模拟水力裂缝遇天然裂缝后的扩展规律。结果表明,天然裂缝能否打开不仅受到水平应力差和水力裂缝、天然裂缝夹角的影响,还受到基质抗拉强度和施工排量的影响。两缝夹角达到临界值后,水平应力差越小,天然裂缝越容易打开;水平应力差越大,水力裂缝越趋向于沿原方向继续扩展。水平应力差不变时,两缝夹角越小,天然裂缝越容易打开;两缝夹角越大,水力裂缝越趋向于沿原方向继续扩展。岩石基质抗拉强度越大,天然裂缝越容易打开。排量越大,缝内流体压力越大,天然裂缝越容易打开,符合体积压裂大排量造复杂缝网的理念。

摘要： 埋深大于3500 m的深层页岩储层具有高水平主应力差、发育层理裂缝、低脆性指数等特点,在压裂改造时难以形成复杂裂缝。为了充分认识其水力裂缝扩展规律,采用三维离散格子方法对四川盆地下志留统龙马溪组深层层理性页岩12 MPa水平主应力差下的真三轴压裂物理模拟实验结果开展了离散元数值模拟分析,其结果与发育单一层理的页岩露头室内压裂物理模拟的裂缝扩展规律相吻合;进而对发育多层理的深层页岩储层开展排量、压裂液黏度、层理强度和压裂液交替注入等影响下的裂缝扩展规律数值模拟。研究结果表明:①高排量注入和提高压裂液黏度能够增强深层页岩储层裂缝深穿透改造能力,当排量达到90 mL/min或压裂液黏度达到60 mPa·s时,水力裂缝可连续穿过4条层理并贯穿整个试样;②在高水平主应力差下,低黏度压裂液倾向于激活水平层理,而高黏度压裂液则倾向于直接穿过层理形成垂直主缝。结论认为:①采用前置高黏度/后置低黏度压裂液交替注入压裂工艺可以最大限度地提高深层页岩储层压裂裂缝复杂程度;②当井筒附近存在薄弱层理时,应及时调整压裂工艺和压裂参数,比如尽可能地增加施工排量、采用瓜胶压裂液等,以使水力裂缝突破近井薄弱层理抑制进而实现深穿透改造。

摘要： 采用螺杆钻具配高效PDC钻头的复合钻井方式不仅能够提高深部井段的机械钻速,而且可以大幅度的提高单只钻头的进尺.本文针对某钻井企业中空螺杆发生的16起问题,探讨了有关问题发生的参数及力学原因,并影响中空螺杆钻具使用效果的因素进行了分析,重点从钻压和排量对螺杆实际工作压降、实际输出转速和扭矩的影响等方面,提出了螺杆钻具参数的优选措施,以为中空螺杆钻具研制与应用提供技术参考.

摘要： 目前油田现场施工中,并没有根据设计参数提前预测固井质量的方法,导致在固井水泥浆的配制和施工参数选择中,往往只是单独的考虑稠化时间、水泥浆密度、粘度、排量等参数,并没有作为一个整体来考虑,有很大的盲目性.本文模拟了300转、600转、水泥浆密度、钻井液密度、塑形粘度、动切力、排量等参数对固井顶替效率的影响,提出了综合评价影响水泥返高的参数,进而预测顶替效率.该综合评价参数高,意味着顶替效率高,则固井质量好.

摘要： 埋深大于3 500 m 的深层页岩储层具有高水平主应力差、发育层理裂缝、低脆性指数等特点,在压裂改造时难以形成复杂裂缝.为了充分认识其水力裂缝扩展规律,采用三维离散格子方法对四川盆地下志留统龙马溪组深层层理性页岩12 MPa水平主应力差下的真三轴压裂物理模拟实验结果开展了离散元数值模拟分析,其结果与发育单一层理的页岩露头室内压裂物理模拟的裂缝扩展规律相吻合;进而对发育多层理的深层页岩储层开展排量、压裂液黏度、层理强度和压裂液交替注入等影响下的裂缝扩展规律数值模拟.研究结果表明:①高排量注入和提高压裂液黏度能够增强深层页岩储层裂缝深穿透改造能力,当排量达到90 mL/min 或压裂液黏度达到60mPa·s时,水力裂缝可连续穿过4条层理并贯穿整个试样;②在高水平主应力差下,低黏度压裂液倾向于激活水平层理,而高黏度压裂液则倾向于直接穿过层理形成垂直主缝.结论认为:①采用前置高黏度/后置低黏度压裂液交替注入压裂工艺可以最大限度地提高深层页岩储层压裂裂缝复杂程度;②当井筒附近存在薄弱层理时,应及时调整压裂工艺和压裂参数,比如尽可能地增加施工排量、采用瓜胶压裂液等,以使水力裂缝突破近井薄弱层理抑制进而实现深穿透改造.

摘要： 本文根据内啮合齿轮泵的工作原理,推导了新的排量计算公式,与现有文献中的排量计算公式进行了详细的比较.

摘要： 本发明公开了一种扬尘排量计算模型选择、排量计算及排量数据的验证方法，该方法包括：根据多个第一预定时间段内的真实扬尘排量数据和扬尘排量影响因素数据，分别构建多个第一预定时间段内的扬尘排量计算模型，形成模型集；获取第二预定时间段内的当前真实扬尘排量数据和当前扬尘排量影响因素数据；将当前扬尘排量影响因素数据输入各个扬尘排量计算模型，得到多个扬尘排量计算数据；根据多个扬尘排量计算数据和当前真实扬尘排量数据对多个扬尘排量计算模型进行评价，得到模型集内的最优扬尘排量计算模型。通过实施本发明，能够解决使用固定的扬尘排量计算模型导致的，在扬尘排量影响因素或者扬尘源性质有较大变化时，计算结果的误差较大的问题。

摘要： 本发明涉及一种空压机排量喷嘴系数的获取方法及排量获取方法，包括：基于GB3853‑83定义的选择喷组系数用线图的A至N条线拟合出若干条多项式曲线；将当前采集的喷嘴前温度代入拟合出的一条或多条多项式曲线，获得对应的第一喷嘴前后压力差；将所述第一喷嘴前后压力差与当前采集的喷嘴前后压力差进行比较，判断出当前采集的喷嘴前温度和当前采集的喷嘴前后压力差所属区域；所属区域包括A至N中的一个；根据所属区域和当前采集的喷嘴直径，使用INDEX函数和MATCH函数相结合获取GB3853‑83定义的喷嘴系数表中的喷嘴系数。本发明方法数据获取错误率低，效率高。

摘要： 本发明公开一种变排量机油泵控制方法及变排量机油泵控制装置，该变排量机油泵控制方法包括：检测水温检测器、机油压力检测器、海拔检测器是否正常工作，检测发动机冷却液的当前温度、变排量机油泵所处海拔高度和发动机的起动时间；在不同的情况下，分别控制机油泵以最大压力工作，或控制机油泵以第一预设压力工作，或控制机油泵以第二预设压力工作。本变排量机油泵控制方法和变排量机油泵控制装置中，通过不同情况下对机油泵排量的控制，起到了不同情况下的不同冷却策略，一方面保证了热机速度，另一方面保证了发动机冷却效果，提高了发动机的可靠性。

摘要： 本发明公开了一种扬尘排量计算模型选择、排量计算及排量数据的验证方法，该方法包括：根据多个第一预定时间段内的真实扬尘排量数据和扬尘排量影响因素数据，分别构建多个第一预定时间段内的扬尘排量计算模型，形成模型集；获取第二预定时间段内的当前真实扬尘排量数据和当前扬尘排量影响因素数据；将当前扬尘排量影响因素数据输入各个扬尘排量计算模型，得到多个扬尘排量计算数据；根据多个扬尘排量计算数据和当前真实扬尘排量数据对多个扬尘排量计算模型进行评价，得到模型集内的最优扬尘排量计算模型。通过实施本发明，能够解决使用固定的扬尘排量计算模型导致的，在扬尘排量影响因素或者扬尘源性质有较大变化时，计算结果的误差较大的问题。

摘要： 本发明涉及一种流体用旋转式正排量泵，尤其是指用于机动车辆发动机(61)的润滑油的旋转式正排量泵，具有可以通过具有偏心腔体(43)的定子环(42)的旋转来调节的排量，泵(1)的转子(15)在该偏心腔体(43)内旋转。定子环(42)容纳在外部环(12)的偏心腔体(13)内。由机动车辆的电子控制单元控制的旋转致动器(50)致使两个环在相反方向上的等量的同步旋转。本发明还涉及调节所述泵(1)的排量的方法以及使用所述泵的机动车辆发动机的润滑系统。

摘要： 本发明提供了一种泵送排量数据推荐方法、泵送排量控制方法和装置。其中，泵送排量数据推荐方法包括：接收泵送设备的工况数据；根据工况数据在排量表中查找推荐的排量数据，排量表包括工况数据和推荐的排量数据的对应关系；将推荐的排量数据发送给泵送设备。本发明提供的技术方案通过服务器直接根据接收到的工况数据确定泵送设备当前工况对应的最优排量，并将查找到的最优排量第一时间发送至泵送设备，为操作人员推荐实时工况下泵送速度最快的最优排量，便于操作人员参考。

摘要： 公开了一种静液压可变排量轴向柱塞机的排量容积设定装置，包括用于提供排量命令的输入装置。排量容积调节装置根据排量命令来设定排量元件的倾斜角度。连杆元件包括：连接到输入装置的输入联接元件，连接到排量容积调节装置的输出联接元件，以及连接元件。输入联接元件和输出联接元件通过连接元件连接，如果由在静液压轴向柱塞机上存在的高压力水平产生且作用在输出联接元件上的力超过预先确定的阈值，则连接元件是能够弹性变形的。还公开了一种静液压可变排量轴向柱塞机。

摘要： 提供一种可变排量对置式柱塞泵及其变排量计算方法，优化柱塞泵的结构，设置用于驱动对置式柱塞组件的变排量调节机构，通过分别确定由带棘轮机构齿轮组和不带棘轮机构齿轮组驱动的阳柱塞和阴柱塞之间的最大位移量，来建立最大位移量与对置式柱塞泵的排量变化关系，再根据棘轮机构中棘轮棘齿转动数目与阳柱塞和阴柱塞相位差的关系，确定对置式柱塞泵的排量与棘轮机构中棘轮棘齿数目的关系。本发明满足不同工况下对排量大小有不同要求的高精度调节需求，实现泵体组件内柱塞内腔容积的自适应调节，依据实际工况调节润滑油流量和流速，优化动力装备能量分布，减少机械损失，从而提升液压类装备的使用可靠性和环境适应性。

摘要： 公开了一种静液压可变排量轴向柱塞机的排量容积设定装置，包括用于提供排量命令的输入装置。排量容积调节装置根据排量命令来设定排量元件的倾斜角度。连杆元件包括：连接到输入装置的输入联接元件，连接到排量容积调节装置的输出联接元件，以及连接元件。输入联接元件和输出联接元件通过连接元件连接，如果由在静液压轴向柱塞机上存在的高压力水平产生且作用在输出联接元件上的力超过预先确定的阈值，则连接元件是能够弹性变形的。还公开了一种静液压可变排量轴向柱塞机。

摘要： 描述了可变排量叶片泵以及包括可变排量叶片泵的系统。该泵包括设置在壳体和控制滑动件之间的控制腔。压力控制泄放阀与出口路径流体连通并基于润滑剂的输出压力移动成阻塞或接通泄放端口。反馈通道将控制腔流体连接到泵的入口路径。反馈通道还连接到控制端口，该控制端口连接到主控制阀。泄放阀和控制阀是相独立的且没有流体连接。一旦出口通道中的压力超过预定量，泄放阀就会移动，从而打开泄放端口，由此将一部分输出润滑剂经由泄放端口输送到控制腔，从而对控制腔加压并通过使控制滑动件移位而降低泵的偏心度。本公开的可变排量叶片泵安全可靠，有利于流动，可以在冷启动期间使用。