压降

摘要： 为了解决高集成度高热流密度电子器件的散热需求,文中对微通道相变散热器进行研究,设计了5种不同尺寸的微通道来研究其对传热系数和压降特性的影响。通过搭建微通道相变散热验证系统对微通道相变散热器进行实验,以水为工作物质,流速为50~170 mL/min,热源热流密度为86~414 kW/m^(2)。研究结果表明,传热系数与水力直径成反比关系,当水力直径为0.333 mm、工质流速为170 mL/min时,传热系数值最大为116 kW/(m^(2)·°C);当工质流速不变时,压降随热流密度的增大先减小后增大;当工质流速和热流密度不变时,压降随水力直径的增大而减小,并且随着流速的增大,压降的变化趋势逐渐趋于平缓。

摘要： 针对稠油油品物性差、凝点低、流动性差等特点,采用室内环道试验,揭示含水率、混合流速、温度与管输流型和压降之间的关系。结果表明,在流型转变的过程中共出现5种流型,当含水率小于0.6%时,压降梯度与含水率呈显著正相关,当含水率大于0.6%时,压降梯度迅速减小;当含水率小于0.525%时,压降梯度与混合流速呈显著正相关,当含水率越过反相点后,压降梯度与混合流速的相关性减弱;稠油输送应尽量控制在水基流阶段,且低温工况优于高温工况,混合流速增大和温度降低均会促进反相提前。研究结果可为稠油管道输送提供理论依据和参考。

摘要： 提出了一种新的附壁分离元件,其具有操作气速范围广、结构紧凑、分离效率高等优点.通过数值模拟和实验,研究了分离弧内直径、入口气速和液滴粒径分布等因素对附壁分离元件性能的影响.研究结果表明:附壁分离元件在低入口气速时即具有较高的分离效率,入口气速大于1 m/s时附壁分离元件对于10μm的液滴能够达到80%以上的分离效率,对于15μm及以上的液滴可以100%分离;分离效率随着入口气速的增大而增大,但在一定的粒径分布条件下,存在一个临界入口气速,大于临界入口气速后分离效率反而下降.在入口气速、液滴粒径分布相同时,分离弧内直径越小,分离效率越高.附壁分离元件的压降随着气速的增大呈现二次方增大的关系.

摘要： 研究固结型多孔介质的阻力压降与阻力系数的相关性,以具有固结型多孔介质结构特点的铜网为多孔介质区域,建立水平管段内流动阻力模型;利用无量纲的π定理分析法推导出黏性阻力系数和惯性阻力系数与雷诺数和欧拉数具有系数相关性,归纳比较了公式法和拟合法用于计算多孔介质阻力系数的求解方法;设计一种用于测量具有不同结构特点的多孔介质材料阻力系数的实验装置,通过实验测量法和多孔跃迁模拟法研究流体阻力压降的特性。结果表明:铜网阻力压降随入口速度的增大而增大,入口速度较小时,阻力压降变化幅度较小,随入口速度逐渐增大,阻力压降变化幅度逐渐增大;相同速度条件下,铜网阻力压降随着目数的增加而增大;铜网内流体阻力压降实验值与利用多孔跃迁模型得到的模拟值吻合较好。多孔跃迁模型的可靠性验证为完善多孔介质区域的模拟方法具有实际价值,为详细描述多孔介质阻力特性具有参考意义。

摘要： 积液气井连续管注氮排液过程中,为了优选注氮排量、注气深度、连续管尺寸及下入速度等参数,基于气液两相流动压降理论及临界携液模型,建立了连续管注氮排液算法模型,从临界注氮排量、井底压力、注氮泵压3个方面对注氮排液参数进行分析,研究了最佳注氮排量范围及排液参数对井底压力和注氮泵压的影响规律。研究结果表明:随着注氮排量的增加,满足临界携液的井筒段增大,对应的井底压力先降低后增大;增大注气点深度、减小连续管下入速度、减小连续管外径均可以获得更低的井底压力;积液黏度仅对泡状流等含连续液相的流型的压降影响较大,对雾状流等含连续气相流型的压降影响较小;连续管外径的改变对泵压的影响最为显著。研究结果可为连续管注氮排液参数的选择提供理论依据。

摘要： 对于数据中心高能耗、高热流密度芯片散热的问题,冷板式液冷技术是解决方案之一。冷量分配单元(CDU)是冷板式液冷技术的关键部件,决定了冷量分配的均匀性。本文以某型号数据机房CDU的分流管作为研究对象,选用氟化液FC-3283为冷却介质,通过模拟与试验相结合的方式,分析其流量分配和流动压降特性。以最大流量分配不均度δ_(max)衡量其流量分配的均匀性,结果表明,主管截面边长由28 mm增至40 mm可有效提升流量分配均匀性,且在所研究的工况内(主管进口流速0.5~2.5 m/s)均保持δ_(max)小于10%;适当减小下游支管管径可提升其流量分配均匀性。对分液系统的压降计算表明,主管截面边长对其系统压降影响较小,支管管径的减小会导致压降的显著提升。

摘要： 针对离子液体烷基化工艺中产物分离不及时等问题,提出将轴流式旋流器用于离子液体烷基化产物与催化剂的分离。采用雷诺应力模型和Eulerian多相流模型对旋流器分离效率及压降进行数值计算,重点研究操作参数对旋流器分离效率和压降的影响,同时综合考虑催化剂和反应物在分离过程中的接触情况,探究副反应较少的操作条件。研究表明,轴流式旋流器用于分离离子液体烷基化产物和催化剂具有可行性,分离效率大于90%,操作参数对旋流器分离效率的影响程度:溢流比>入口流量>进料比,对压降的影响:入口流量>进料比>溢流比,在Q为3.5 m^(3)/h、F为0.50、E为1.0时旋流器在相对较小压降下分离性能最佳,可达95%以上。分析压降和轻相收率随操作参数的变化,为离子液体烷基化用旋流器结构开发及操作优化提供指导。

摘要： 安庆石化分公司渣油加氢装置设计运行周期为18个月,随着装置运转的延长,催化剂活性逐步下降,运转到末期时催化剂失活情况更加严重,第一反应器R-101的压差上升速率明显加快,这直接影响了装置掺炼渣油量和运转周期,为解决这个问题,安庆石化分公司200万吨/年渣油加氢装置准备甩开第一反应器前50天使用压降抑制剂,以便延长装置生产运行周期和末期掺重能力。

摘要： 首先以小试微反应器确定了纯度达到99.6%的硝酸异辛酯的工艺路线:总流量60 mL/min泵入恒温20°C的反应器内,其中混酸组分的质量分数是ω(硫酸)∶ω(硝酸)∶ω(水)=65%∶29%∶6%,n(醇)∶n(硝酸)=1∶1.3。其次结合FLUENT软件和实验数据得到了小试微反应器内压降与流量的方程,经检验其误差在6.4%。然后在工业生产的结构上模拟了多组低于生产流量的案例并得出压降与流量的方程,该方程计算出的生产压降与CFD结果误差在1.16%。最后根据小试微反应器的结果推导出工业生产时的压降流量方程并计算出生产时总进料为10.84 L/min时的压降为13.886 MPa。这种计算方案为实验室连续化合成放大到工厂生产提供了一定的指导意义。

摘要： 为了研究过滤阻力对除尘器过滤性能的影响,建立基于CFD的标准k-ε湍流模型和多孔跳跃模型,对褶数为8和10的2种除尘器滤袋在不同入口风速时沿轴向过滤压降分布进行数值模拟。模拟出一种新型组合式双褶数滤袋,采用不均匀度和相对标准差分析双褶数滤袋与常规褶式滤袋的压降分布不均匀性。结果表明:褶式滤袋沿轴向上的压降分布呈非均匀现象,从袋底到袋口呈梯次变化,靠近袋口位置的压降较大;压降的不均匀性随着入口风速的增大而更加明显。增加滤袋的上半部褶数从而增大相应的过滤面积,使气流流量分布均匀,可使顶部的压降有效降低11.2%~15.4%;双褶数滤袋的压降分布相对较均匀,除尘器进出口过滤压降最大可降低13.5%,有效降低除尘器的运行能耗。

摘要： 爆破片是目前使用的两类主要的安全泄放装置之一,其技术已成为流体压力设备安全技术的重要内容.本文根据相关文献的数据和试验结果,对通过爆破片的两相流压降进行分析,提出了新的计算模型.该模型的主要参数包括质量流量、雷诺数、收缩系数、黏度修正因子,爆破片的尺寸和几何参数等,其结果与实验拟合良好,可在工程上达到相应的精度.

摘要： 在不同温度、风速和固气比条件下对旋风预热器的压降进行了测试.结果表明压降随着温度的升高,先增大后减小,大约在200～400°C之间出现最大值;压降随风速的提高而增大;压降随着固气比的增大先减小后增大,大部分在Z=1.5～2.0之间出现最小值.

摘要： 建立了蒸汽横掠大型降膜流动水平管束流动阻力特性实验台，对两相流流动阻力压降性能进行系统研究。蒸汽从实验台一侧流入横向冲刷管束，饱和水从实验台顶部喷淋，实验在绝对压力为12-31kPa的真空条件下进行，对应饱和温度为50-70oC，模拟大型水平管降膜蒸发器的流动过程并分析饱和温度和喷淋密度对管束间两相流动阻力的影响。实验结果显示，蒸汽掠过水平降膜管束的流动阻力远大于横掠水平管束。给出了一定雷诺数范围内转角正方型管束的单相摩察系数拟合公式。

摘要： 空分设备精馏在-200°C左右的深冷条件下进行，填料塔内压降难以由试验直接获取，如何将常温、常压下空气-水物系压降测试结果转换成适用于空分设备，设计变得尤为关键。根据SRPⅡ模型并结合Spiegel持液量计算方法对填料塔压降进行了预测。以空分设备中常用750Y型金属孔板波纹填料压降测试数据与预测结果对比，表明文章采用的关联方法可用于空分设备精馏塔中填料层压降的预测。指出空分填料设计中采用常压、常温下的压降测试数据进行设计偏于保守。

摘要： 本文建立了入口水力直径为400μm的矩形截面构形树状微通道的三维稳态模型,并对其层流状态下对流换热和压降特性进行了数值模拟,重点分析了分叉效应对于强化传热的影响、微通道内的压降及换热器受热面的温度分布情况,所得结果与具有相同入口尺寸、相同换热面积的蛇行微通道进行了比较.结果表明:构形树状微通道换热器具有均温性好、压降小的明显优势.

摘要： 在符合GB151-1999的管壳式换热器中,通常会在缺口朝上的折流板最低处设计高度为15-20mm的通液口,此通液口无疑会使壳侧流体流动出现漏流的现象.前人文献研究认为,板壳间隙和管板间隙引起的漏流均不利于换热器壳侧的传热.为此,本文采用数值模拟的方法,研究了折流板缺口在不同高度的情况下对壳侧传热及流体流动阻力的影响,以及其对换热器整体性能的影响.分析表明,通液口大小对壳侧传热系数影响很小,但是对壳侧压降影响较明显;另外,通液口大小的变化对高Re数流体的影响更为明显.

摘要： 通过安装流场优化构件，对湿法烟气脱硫喷淋塔内的流场进行优化，并通过试验研究及计算流体力学模拟的方法考察流场优化构件及其几何结构对塔内流场和SO2吸收的影响。流场模拟基于Reynolds时均Navier-Stokes方程，标准k-e双方程模型和颗粒轨道模型，方程的离散格式选用二阶迎风差分格式，采用Simple算法进行压力-速度耦合。 SO2吸收的模拟则是根据双膜理论编写用户自定义程序，作为相间作用的源项加载到Fluent 软件中来实现的。结果表明，流场优化构件能够防止烟气沿塔壁逃逸，整流气相流场，强化气液两相在吸收区的混合，有利于SO2的吸收。此外，通流截面一定时，塔内压降和脱硫效率随构件与水平面夹角的增大而增大；构件与水平面夹角一定时，塔内压降和脱硫效率随通流截面的增大而减小。

摘要： 认为当分离器外涡区中耗散的能量(即外旋涡向内旋涡传递的总能量)与内涡区旋转能量达到平衡,即内外涡区之间能量的传递达到稳定状态时,分离器到达旋涡尾端位置。由此,采用分离器内压降定量表征能量的耗损,推导出旋风长度的计算公式,考察了排气管直径、入口尺寸、捧气管插入深度、入口浓度、筒体长度、捧尘口直径等因素对自然旋风长的影响。将公式计算结果与试验测量值进行对比,结果表明,公式能较好的反映各因素对自然旋风长的影响趋势,且数值差别较小。公式通过旋风分离器能量传递的特性推导,具有明确的物理意义,适应性较强。

摘要： 本文对金属泡沫部分填充的水平管内R134a流动沸腾换热进行了实验研究，研究了质量流速、蒸汽干度和操作压力对压降和换热系数的影响，并将实验数据与传统的光管进行了对比。结果发现，与低质量流速的情况相比，高质量流速下增加干度更能增强换热。这是由于在不同质量流速下管内流型不同造成的，可以通过壁面温度来判别流型。

摘要： 本文对几种不同几何模型的低波纹通道进行了传热及阻力性能数值研究，在一定的流速范围内得出了传热和阻力的特性曲线。分析了通道高度、波纹波峰高度、通道宽度对流动与换热的影响。结果表明，通道高度越小，换热越强，同时压降也增加；波纹波峰高度越大，换热加强，压降也相应增加；通道宽度越大，换热几乎不变，但压降随之降低。

摘要： 本发明涉及尾气净化治理技术领域，尤其涉及一种降背压排放装置及降背压排放方法。本发明提供的降背压排放方法，通过增设支管道和拉瓦尔喷管，其中支管道用于与尾气管直接连接，拉瓦尔喷管与风机连接用于在主管道内产生负压，这种设计一方面避免了尾气直接与风机接触，减轻了对风机的腐蚀和破坏，延长了风机的使用寿命；另一方面能够在主管道内产生负压，降低主管道内的背压，便于尾气排出。基于上述方法，本发明提供的降背压排放装置，不仅能够有效降低系统背压，而且还能延长风机的使用寿命，降低成本。

摘要： 本发明涉及尾气净化治理技术领域，尤其涉及一种降背压排放装置及降背压排放方法。本发明提供的降背压排放方法，通过增设支管道和拉瓦尔喷管，其中支管道用于与尾气管直接连接，拉瓦尔喷管与风机连接用于在主管道内产生负压，这种设计一方面避免了尾气直接与风机接触，减轻了对风机的腐蚀和破坏，延长了风机的使用寿命；另一方面能够在主管道内产生负压，降低主管道内的背压，便于尾气排出。基于上述方法，本发明提供的降背压排放装置，不仅能够有效降低系统背压，而且还能延长风机的使用寿命，降低成本。

摘要： 本发明提供了一种压降控制方法、装置、压降控制器及充电设备，其中，该方法包括：检测充电设备中的用于限制输出电流的限流开关两端的压降值，其中，该充电设备用于为预定终端充电；当检测到上述限流开关两端的压降值超过预定阈值时，调整该充电设备中的直流到直流DCDC电源转换器的输出电压，使得该限流开关两端的压降小于或等于上述预定阈值。通过本发明，解决了相关技术中存在的限流开关功率消耗大，充电设备使用寿命低的问题，进而达到了降低限流开关的功率消耗，延长充电设备的使用寿命的效果。

摘要： 本申请公开了一种直流电源线的压降补偿方法及压降补偿装置，该压降补偿方法或者压降补偿装置通过手动压差补偿参数可以对直流电源线的压降进行更精确的对应补偿，当用户忘记设置手动压差补偿参数时，还可以通过自动压差补偿参数对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿；通过双重补偿措施，可以优选更精确的压降补偿，未选择更精确的压降补偿时，还可以对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿，以确保对直流电源线的压降进行对应补偿。

摘要： 一种开关晶体管压降保持电路，包括第一场效应管，其特征在于：该压降保持电路的第一输入端连接第一场效应管漏极，第二输入端与第一场效应管的驱动信号相连，输出端连接第一场效应管的栅极，第一场效应管的源极接地；当第二输入端为低电平“0”时，压降保持电路的输出端始终为低电平“0”；当第一输入端与地的电压大于基准电压且第二输入端为高电平“1”时，压降保持电路输出端为高电平“1”；当第一输入端与地的电压小于基准电压且第二输入端为高电平“1”时，压降保持电路输出端为低电平“0”。本发明的优点在于：电路结构简单，在负载电流极其微小的情况下，使第一场效应管上始终具有设定的压降值，保证整个锂电池保护控制电路的正常通电工作。

摘要： 本发明涉及一种压降测试系统、压降控制装置及其压降测试方法，该压降测试系统的Labview开发平台运行时，各测试数据通过通讯链路传递到PLD测试仪，PLD测试仪测试完把测试结果反馈到Labview开发平台，该Labview开发平台利用其自带的函数库实时对传递数据进行处理、分析得到该测试完成的压降测试图框。通过该测试完成的压降测试图框，用户很容易得知该待测电子设备的压降测试情况。因此，本发明的压降测试系统方便的将软件硬件系统和软件控制算法建立在一个图形化平台上，通过图形化的操作，大大的简化了软硬件投入，实现了电子设备压降测试的自动化，大大节省了成本开支且提高了测试效率。

摘要： 本发明公开了一种压降检测电路及压降检测系统。其中，压降检测电路包括：信号接收模块，信号接收模块用于接收设定电流值；PLC控制模块，PLC控制模块用于根据设定电流值生成控制信号；电子负载，电子负载与PLC控制模块连接，电子负载用于根据控制信号调整阻值；第一电源模块，第一电源模块的一端与电子负载连接，第一电源模块用于提供第一供电电源；接口模块，接口模块的一端与第一电源模块的另一端连接，接口模块的另一端与电子负载的另一端连接，接口模块用于连接待测负载；信号采集模块，信号采集模块与接口模块连接，信号采集模块用于采集待测负载的电压信号。本发明能够保证压降检测回路的电流保持不变，从而简化了压降检测流程。

摘要： 本申请公开了一种直流电源线的压降补偿方法及压降补偿装置，该压降补偿方法或者压降补偿装置通过手动压差补偿参数可以对直流电源线的压降进行更精确的对应补偿，当用户忘记设置手动压差补偿参数时，还可以通过自动压差补偿参数对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿；通过双重补偿措施，可以优选更精确的压降补偿，未选择更精确的压降补偿时，还可以对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿，以确保对直流电源线的压降进行对应补偿。

摘要： 本实用新型公开了一种电流型压降补偿控制装置及电流型压降补偿供电系统，控制装置包括电压采样处理单元、三角波发生器、脉宽调制比较器以及依次电连接的电流采样处理单元、反相比例运放电路单元、PI控制器、数模转换器和Sin波生成单元，电流采样处理单元的输入端接入外部供电线路；电压采样处理单元的输入端接入外部供电线路输出端，其输出端与PI控制器的输入端相连；脉宽调制比较器的正负输入端分别与Sin波生成单元的输出端和三角波发生器的输出端相连，其输出端与外部供电线路中的功率输出设备相连。本实用新型提供的电流型压降补偿控制装置及供电系统无需在远端负载端进行电压信号采样，根据输出负载电流大小，即可提高输出电压，以实现远距离压降补偿。

摘要： 本实用新型公开了汽车发电机整流桥二极管正向压降与正向压降变化测试仪，包括测试仪本体，所述测试仪本体的正面设置有读数显示屏，所述读数显示屏的一侧设置有电流调节按钮，所述电流调节按钮的下方设置有测试开关，所述测试仪本体的背面设置有盖板，所述盖板顶部的一侧固定连接有第一连接块，所述盖板的下表面固定连接有第二连接块。该汽车发电机整流桥二极管正向压降与正向压降变化测试仪，能够对流过二极管的电流大小进行设置，通过测试开关的设置，能够对测试的开始和结束时间进行控制，从而提高测试结果的精确度，使用者可以通过转动旋钮，实现对盖板的安装和拆卸，能够为工作人员维修测试仪提供便利。