304L不锈钢

摘要： 通过多向热锻工艺制备出具有优异强度和良好塑性的超细晶层状304L不锈钢制品。在相对湿度为7.5%室温干燥条件下,研究超细晶层状304L不锈钢的摩擦性能。实验选用直径为6 mm的GCr15球与304L不锈钢板组成摩擦对磨副,利用MS-T3000摩擦磨损试验机进行摩擦试验。综合利用三维表面轮廓仪、XRD、SEM、EDS、EBSD和TEM等相关设备对磨痕表面的形貌、结构和成分进行分析。结果表明:在干燥摩擦条件下,超细晶层状304L不锈钢具有更好的耐磨性,主要因为超细晶结构具有更高的硬度,磨损机制为较为缓和的微黏着磨损和微氧化磨损机制。

摘要： 奥氏体不锈钢在腐蚀性介质中工作时,若焊接接头存在残余应力易产生应力腐蚀裂纹,需进行消应力处理。文中对不同的消应力方法及其组合对304L不锈钢焊接接头残余应力的影响进行了试验研究。结果表明,单纯的消应力热处理方式和进行机械振动时效处理均可有效去除焊缝及焊趾的峰值应力,应力峰值下降相当,采用消应力热处理方式消应力相对比较均匀;采用振动时效+消应力热处理的方式与单纯的振动时效处理相比,应力峰值下降不明显,与先退火后振动时效相比,焊缝处应力峰值略有下降;采用消应力热处理+振动时效的方式,相比较单纯消应力热处理应力峰值下降明显。

摘要： 采用相控阵超声检测技术,通过声学特性分析、模拟仿真、试块设计和验证试验,对304L不锈钢薄壁小径管焊缝的相控阵超声检测进行了研究。试验结果表明,对于未熔合、未焊透、裂纹等面积型缺陷,相控阵超声和射线检测的检出率均为100%。对于体积型缺陷,相控阵超声检测能力和射线检测相当;对于直径0.5 mm以下的小缺陷,受缺陷形貌、性质的影响,其反射波幅存在一定偏差。另外,相控阵超声检测的可达性和自检测效率优于射线检测的,且具有可进行交叉施工,结果数据可复查,数据重复性好,无辐射风险。

摘要： 费托压缩凝液直接外送至低温油洗单元,凝液中的乙酸造成低温油洗单元碳钢设备及管道发生腐蚀,给安全稳定生产带来隐患。通过对费托压缩凝液外送工艺流程进行优化、对低温油洗单元碳钢设备和管道进行材质改型,可避免乙酸带来的腐蚀问题,使工艺运行更加稳定。

摘要： 针对核电站乏燃料不锈钢水池6 mm厚的304L不锈钢板材,采用高效双钨极氩弧焊工艺焊接试板,对双钨极氩弧焊接头进行拉伸性能、冲击性能、弯曲性能、硬度、金相组织、铁素体含量、抗晶间腐蚀性能及粗晶区晶粒度评级等试验研究.结果表明,采用双钨极氩弧焊焊接核级304L不锈钢材料,焊接接头综合性能良好;双热源的工艺虽然增加了热量,但金相组织仍为奥氏体和少量铁素体的典型形貌,铁素体含量在5%~12%范围内,同时焊接接头粗晶区未发现明显的粗化现象,具备一定的抗热裂性能且保持了良好的塑韧性;晶间腐蚀试验未发现接头有敏化现象,表明该焊接接头耐腐蚀性能优良.综上试验说明核电站不锈钢水池双钨极氩弧焊接头综合性能可靠.

摘要： 目的以激光选区熔化(SLM)成形304L不锈钢为对象,研究激光扫描速度对其组织及性能的影响,为优化304L不锈钢成形参数提供试验依据。方法采用单因素试验研究了扫描速度对304L不锈钢微观组织、孔隙率、相对致密度、硬度、持久寿命等性能的影响,得到了304L不锈钢SLM成形相对最佳工艺参数。结果当激光功率为300 W、扫描间距为0.1 mm、层厚为0.03 mm时,SLM成形304L不锈钢的最优扫描速度为1000 mm/s,在此参数下试样持久时间为62.5 h,相对密度为99.5%,室温洛氏硬度为91.3HRB,700°C下维氏硬度为126.2HV。结论在最优成形条件下,显微胞状结构组织均匀致密且气孔较少,熔池边界细小晶粒取向基本随机,熔池内偏大的柱状晶取向沿着方向有一定的择优性,具有弱织构特征;相主要由奥氏体组成,持久断口呈灰黑色,无明显的颈缩现象,断口呈现锯齿状起伏滑移,并伴有明显的撕裂特征,断口为韧性撕裂断口。

摘要： 某304L不锈钢废水管线使用30天左右即发生腐蚀泄漏.采用宏观检验、化学成分分析、金相检验、电镜观察、三氯化铁试验等分析方法,对该废水管道的腐蚀泄漏进行失效分析.分析结果表明,该不锈钢管线所通的废水中含有高浓度的Cl-,且试运行后一直未使用,最终在管内残留废水的作用下发生了点蚀穿孔.

摘要： 板式换热器服役时易在板片的波纹顶端发生腐蚀泄露,查明其泄露原因有助于为同类失效分析案例的提供指导.通过金相检验,耐腐蚀性能测试,物相分析等手段研究了304L不锈钢冷冲压波纹板片的耐腐蚀性能.结果表明,随着减薄率的增大,形变诱导马氏体含量也随之增多,导致其自腐蚀电位变小,抗点腐蚀性能变差.形变诱导马氏体含量最多的部位为板片波纹顶端,由于形变诱导马氏体的存在,容易引起点腐蚀,从而造成板式换热器泄露失效.研究结果可为同类换热器的失效原因分析提供借鉴,有助于模具设计参数的优化.

摘要： 目的通过有限元理想化建模和模拟计算,采用四点弯曲的应力加载方式,获得了不同弹性拉应力条件下,304L不锈钢薄板上点蚀坑内最大等效应力的变化规律和点蚀坑几何形状的变化情况,以及采用轴向拉伸的应力加载方式,获得了不同弹性拉应力条件下,304L不锈钢管道上随着蚀坑形状和尺寸的变化,点蚀坑内最大等效应力的变化规律。方法采用有限元法分别构建出具有半球体、圆锥体或圆柱体点蚀缺陷的304L不锈钢薄板和管道模型,并采用有限元仿真的方法系统研究了不同弹性拉应力对304L不锈钢薄板和管道模型上点蚀坑内的应力分布规律,以及通过模拟计算得出点蚀坑内最大等效应力的变化情况,用以分析点蚀在力学影响下的生长扩展机理。结果随着弹性拉应力的增加,304L不锈钢薄板模型上半球体点蚀坑内的最大等效应力从68.508 MPa增至328 MPa,圆锥体点蚀坑内的最大等效应力从115.960 MPa增至554.610 MPa,圆柱体点蚀坑内的最大等效应力从97.244 MPa增至466.200 MPa。半球体、圆锥体和圆柱体点蚀坑的最大等效应力增长斜率分别为2.01、3.40、2.86。随着弹性拉应力的增加,304L不锈钢表面产生的点蚀坑逐渐从应力集中区域延伸扩展,从而发生形状改变。此外,在点蚀坑尺寸相似的情况下,304L不锈钢管道模型上半球体和圆锥体点蚀坑,在无轴向弹性拉应力作用下的最大等效应力分别为26.421、49.029 MPa,在轴向弹性拉应力作用下的最大等效应力分别为135.920、300.850 MPa。但当点蚀坑尺寸增大时,圆锥体点蚀坑的最大等效应力在无轴向弹性拉应力条件下从49.029 MPa下降到36.355 MPa,在轴向弹性拉应力作用下从135.920 MPa下降至212.140 MPa。结论随着弹性拉应力的增加,304L不锈钢薄板模型上半球体、圆锥体和圆柱体点蚀坑内的最大等效应力逐渐增加,其中圆锥体点蚀坑内的最大等效应力最高。此外,随着弹性拉应力的增加,304L不锈钢表面产生的点蚀坑形状在应力集中的影响下逐渐从圆孔形状转变为长条形状。在不同的弹性拉应力条件下,304L不锈钢管道模型上圆锥体点蚀均比半球体点蚀的应力集中程度更大并且最大等效应力更高。但是,随着圆锥体点蚀坑尺寸的增加,点蚀坑内的最大等效应力逐渐减小。

摘要： 在合成气制乙二醇装置环境(温度116～128°C,硝酸质量分数2％～20％)中对304L不锈钢进行3次长周期现场挂片浸泡腐蚀试验,研究了304L不锈钢的长周期腐蚀行为.结果表明:经过不同条件下的3次长周期挂片浸泡腐蚀后,304L不锈钢发生了不同程度的晶间腐蚀及腐蚀减薄,且在硝酸质量分数2％～8％、温度116°C、时间156 d条件下不锈钢的腐蚀程度最严重,不锈钢出现晶粒脱落现象,其全面腐蚀速率大于2 mm·a-1,腐蚀程度为严重腐蚀.硝酸还原反应器催化剂中的钯是急剧加速304L不锈钢腐蚀的主要介质,与304L不锈钢形成电偶效应,从而加速304L不锈钢的腐蚀,在该工艺条件下不推荐304L不锈钢作为脱重塔底区域的材料.

摘要： 主要研究了温压工艺对304L不锈钢粉末的生坯性能和烧结性能的影响。试验结果表明,温压工艺能够较大幅度地提高304L不锈钢粉末的生坯密度和生坯强度。在700MPa的压制压力下,304L的温压生坯密度为6.95g/cm3,比冷压提高,0.22g/cm3,生坯强度为32.9MPa,比冷压提高了6.9MPa;在1150°C真空烧结后,温压坯的烧结密度比冷压坯的高0.10/cm3,抗拉强度比冷压的提高了20MPa,但在1300°C烧结后,温压与冷压的密度和抗拉强度趋于一致。

摘要： 主要研究了温压工艺对304L不锈钢粉末的生坯性能和烧结性能的影响。试验结果表明,温压工艺能够较大幅度地提高304L不锈钢粉末的生坯密度和生坯强度。在700MPa的压制压力下,304L的温压生坯密度为6.95g/cm3,比冷压提高,0.22g/cm3,生坯强度为32.9MPa,比冷压提高了6.9MPa;在1150°C真空烧结后,温压坯的烧结密度比冷压坯的高0.10/cm3,抗拉强度比冷压的提高了20MPa,但在1300°C烧结后,温压与冷压的密度和抗拉强度趋于一致。

摘要： 主要研究了温压工艺对304L不锈钢粉末的生坯性能和烧结性能的影响。试验结果表明,温压工艺能够较大幅度地提高304L不锈钢粉末的生坯密度和生坯强度。在700MPa的压制压力下,304L的温压生坯密度为6.95g/cm3,比冷压提高,0.22g/cm3,生坯强度为32.9MPa,比冷压提高了6.9MPa;在1150°C真空烧结后,温压坯的烧结密度比冷压坯的高0.10/cm3,抗拉强度比冷压的提高了20MPa,但在1300°C烧结后,温压与冷压的密度和抗拉强度趋于一致。

摘要： 主要研究了温压工艺对304L不锈钢粉末的生坯性能和烧结性能的影响。试验结果表明,温压工艺能够较大幅度地提高304L不锈钢粉末的生坯密度和生坯强度。在700MPa的压制压力下,304L的温压生坯密度为6.95g/cm3,比冷压提高,0.22g/cm3,生坯强度为32.9MPa,比冷压提高了6.9MPa;在1150°C真空烧结后,温压坯的烧结密度比冷压坯的高0.10/cm3,抗拉强度比冷压的提高了20MPa,但在1300°C烧结后,温压与冷压的密度和抗拉强度趋于一致。

摘要： 主要研究了温压工艺对304L不锈钢粉末的生坯性能和烧结性能的影响。试验结果表明,温压工艺能够较大幅度地提高304L不锈钢粉末的生坯密度和生坯强度。在700MPa的压制压力下,304L的温压生坯密度为6.95g/cm3,比冷压提高,0.22g/cm3,生坯强度为32.9MPa,比冷压提高了6.9MPa;在1150°C真空烧结后,温压坯的烧结密度比冷压坯的高0.10/cm3,抗拉强度比冷压的提高了20MPa,但在1300°C烧结后,温压与冷压的密度和抗拉强度趋于一致。

摘要： 通过研究304L不锈钢在浓硫酸中的阳极保护行为,确定了其在浓硫酸中阳极保护的最佳参数。根据研究结果,设计、制造了阳极保护浓硫酸循环槽,并成功应用于生产现场。

摘要： 通过研究304L不锈钢在浓硫酸中的阳极保护行为,确定了其在浓硫酸中阳极保护的最佳参数。根据研究结果,设计、制造了阳极保护浓硫酸循环槽,并成功应用于生产现场。

摘要： 通过研究304L不锈钢在浓硫酸中的阳极保护行为,确定了其在浓硫酸中阳极保护的最佳参数。根据研究结果,设计、制造了阳极保护浓硫酸循环槽,并成功应用于生产现场。

摘要： 通过研究304L不锈钢在浓硫酸中的阳极保护行为,确定了其在浓硫酸中阳极保护的最佳参数。根据研究结果,设计、制造了阳极保护浓硫酸循环槽,并成功应用于生产现场。

摘要： 通过研究304L不锈钢在浓硫酸中的阳极保护行为,确定了其在浓硫酸中阳极保护的最佳参数。根据研究结果,设计、制造了阳极保护浓硫酸循环槽,并成功应用于生产现场。

摘要： 本发明的铁素体系不锈钢板的一个形态为以质量％计含有C：0.03％以下、N：0.05％以下、Si：1％以下、Mn：1.2％以下、Cr：14％以上且28％以下、Nb：8(C+N)以上且0.8％以下及Al：0.1％以下，剩余部分包含Fe及不可避免的杂质，并且在表面上形成有满足式1的覆膜，其中，df表示覆膜的厚度(nm)、Crf表示覆膜中的Cr阳离子分率、Sif表示覆膜中的Si阳离子分率、Alf表示覆膜中的Al阳离子分率。df×Crf+5(Sif+3Alf)≤2.0(式1)。

摘要： 本发明的目的在于，提供维持与以往同等的机械特性、同时具有比以往更优异的耐放射线照射性和耐应力腐蚀裂纹性且低成本的奥氏体系不锈钢钢材和该不锈钢钢材的制造方法、以及由该不锈钢钢材形成的制造物。本发明的弥散强化型奥氏体系不锈钢钢材，其特征在于，其化学组成含有16～26质量％的Cr、8～22质量％的Ni、0.005～0.08质量％的C、0.002～0.1质量％的N和0.02～0.4质量％的O，进一步含有0.2～2.8质量％的Zr、0.4～5质量％的Ta、和0.2～2.6质量％的Ti中的至少一种，余量由Fe和不可避免的杂质构成，所述Zr成分、所述Ta成分和所述Ti成分与所述C成分、所述N成分和所述O成分一起形成夹杂物粒子，所述不锈钢钢材的平均晶体粒径为1μm以下，最大晶体粒径为5μm以下。

摘要： 本发明公开了一种增材制造用不锈钢粉末，由不锈钢原料粉末进行配料、熔炼、制粉、分筛、时效热处理后获得的，所述不锈钢原料粉末中铜的质量含量为1wt％‑10wt％。本发明的制备方法：先制备不锈钢粉末；对不锈钢粉末进行一次时效后进行增材制造，将增材制造得到的合金在1050‑1200°C下固溶处理0.5‑3h，然后再进行二次时效热处理，即得到不锈钢。本发明的方法制备的不锈钢相对于传统不锈钢，其室温下屈服强度与拉伸强度、延伸率都得到提高。

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本发明的铁素体系不锈钢板的一个形态为以质量％计含有C：0.03％以下、N：0.05％以下、Si：1％以下、Mn：1.2％以下、Cr：14％以上且28％以下、Nb：8(C+N)以上且0.8％以下及Al：0.1％以下，剩余部分包含Fe及不可避免的杂质，并且在表面上形成有满足式1的覆膜，其中，df表示覆膜的厚度(nm)、Crf表示覆膜中的Cr阳离子分率、Sif表示覆膜中的Si阳离子分率、Alf表示覆膜中的Al阳离子分率。df×Crf+5(Sif+3Alf)≤2.0？？？？？？？？(式1)。

摘要： 一种不锈钢、不锈钢钢材和不锈钢的制造方法，其在减少S的同时抑制了硬质夹杂物的生成，关于当量圆直径5μm以上的夹杂物，平均组成以质量％计，CaO：0％以上且15％以下、SiO2：0％以上且20％以下、Al2O3：50％以上且70％以下、MgO：10％以上且40％以下的第一夹杂物的个数密度为0.5个/mm2以下，CaO：10％以上且70％以下、SiO2：10％以上且65％以下、Al2O3：20％以下、MgO：5％以上且50％以下、CaF2：0％以上且5％以下的第二夹杂物的个数密度为0.2个/mm2以下，CaO：5％以上且40％以下、SiO2：10％以上且40％以下、Al2O3：10％以上且40％以下、MgO：5％以上且30％以下、CaF2：5％以上且40％以下的第三夹杂物的个数密度为0.005个/mm2以上且0.5个/mm2以下。

摘要： 本发明的目的在于，提供维持与以往同等的机械特性、同时具有比以往更优异的耐放射线照射性和耐应力腐蚀裂纹性且低成本的奥氏体系不锈钢钢材和该不锈钢钢材的制造方法、以及由该不锈钢钢材形成的制造物。本发明的弥散强化型奥氏体系不锈钢钢材，其特征在于，其化学组成含有16～26质量％的Cr、8～22质量％的Ni、0.005～0.08质量％的C、0.002～0.1质量％的N和0.02～0.4质量％的O，进一步含有0.2～2.8质量％的Zr、0.4～5质量％的Ta、和0.2～2.6质量％的Ti中的至少一种，余量由Fe和不可避免的杂质构成，所述Zr成分、所述Ta成分和所述Ti成分与所述C成分、所述N成分和所述O成分一起形成夹杂物粒子，所述不锈钢钢材的平均晶体粒径为1μm以下，最大晶体粒径为5μm以下。

摘要： 本发明公开了一种增材制造用不锈钢粉末，由不锈钢原料粉末进行配料、熔炼、制粉、分筛、时效热处理后获得的，所述不锈钢原料粉末中铜的质量含量为1wt％‑10wt％。本发明的制备方法：先制备不锈钢粉末；对不锈钢粉末进行一次时效后进行增材制造，将增材制造得到的合金在1050‑1200°C下固溶处理0.5‑3h，然后再进行二次时效热处理，即得到不锈钢。本发明的方法制备的不锈钢相对于传统不锈钢，其室温下屈服强度与拉伸强度、延伸率都得到提高。

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本实用新型提供一种不锈钢换热器的不锈钢散热管，主要包括不锈钢散热管(4)、热源进口(5)、热源出口(6)，其特征在于：不锈钢散热管(4)一端设置热源进口(5)，另一端设置热源出口(6)，中间设置平行排列的多个竖直不锈钢散热管，在竖直不锈钢散热管之间半圆圆弧形连接。还公开了一种不锈钢换热器的不锈钢散热管制成的不锈钢热水器。本实用新型的有点效果：利用在竖直不锈钢散热管之间半圆圆弧形连接的不锈钢散热管的设计，使内部不锈钢散热管的焊点大大减少，这样不仅节约了原材料，而且也降低了泄漏率。