干摩擦

摘要： 通过多向热锻工艺制备出具有优异强度和良好塑性的超细晶层状304L不锈钢制品。在相对湿度为7.5%室温干燥条件下,研究超细晶层状304L不锈钢的摩擦性能。实验选用直径为6 mm的GCr15球与304L不锈钢板组成摩擦对磨副,利用MS-T3000摩擦磨损试验机进行摩擦试验。综合利用三维表面轮廓仪、XRD、SEM、EDS、EBSD和TEM等相关设备对磨痕表面的形貌、结构和成分进行分析。结果表明:在干燥摩擦条件下,超细晶层状304L不锈钢具有更好的耐磨性,主要因为超细晶结构具有更高的硬度,磨损机制为较为缓和的微黏着磨损和微氧化磨损机制。

摘要： 金属橡胶是由金属丝编制而成的,为具有较强非线性的隔振材料,通过金属丝之间的干摩擦耗能来实现减振缓冲,在摩擦粘性阻尼力和弹性力的共同作用下,得以表现出优异的减振效果。采用304不锈钢、镍钛合金丝与304不锈钢丝1:1配比而成的复合材料,分别制作金属橡胶,结合静态压缩试验、动态扫频试验,分别对复合-MR、不锈钢-MR的动静态性能进行比较分析,探究镍钛合金对金属橡胶性能的影响。

摘要： 为研究气体钻井环境下铝合金套管的摩擦磨损行为,在干摩擦条件下,以40CrNiMo钢材为销钉,7075铝合金为销盘,通过销盘磨损试验系统研究了接触载荷和滑动速度对7075铝合金套管摩擦行为的影响。试验结果表明:摩擦因数随接触载荷和滑动速度的增加先增大后减小,而销盘磨损随着接触载荷和滑动速度的增加先减小后增加;不同接触载荷和滑动速度下磨损率的变化主要受氧化物含量、氧化层压实程度和破坏程度的影响;当接触载荷大于50 N时,销盘磨损机理由磨粒磨损和氧化磨损转变为粘着磨损和分层磨损;不同滑动速度下的销盘磨损机理都以磨粒磨损和氧化磨损为主;在较低的滑动速度(低于0.471 m/s)和接触载荷(50 N)下,随着接触载荷和滑动速度的增加,销盘表面摩擦氧化物含量增加,氧化层变得更加连续和紧密,磨损率大大降低,然而,过大的接触载荷和滑动速度会导致氧化层破裂和剥落,使磨损率增加。研究结果对减轻空气钻井时铝合金套管的磨损具有指导意义。

摘要： 考察了白炭黑、羟基硅油对硅橡胶复合材料摩擦性能的影响,研究了硅橡胶复合材料在干、湿光滑玻璃表面摩擦系数的影响因素及摩擦机理。结果表明,硅橡胶复合材料在光滑玻璃表面的干摩擦系数(f_(D))与损耗因子(tanδ)/邵尔A硬度(H)、tanδ/剪切储能模量(G′)均呈线性正相关,随白炭黑用量的增加,f_(D)降低。当增塑剂用量小于7.5份、H不小于34时,硅橡胶复合材料的f_(D)与tanδ/H、tanδ/G′均呈线性正相关。当增塑剂用量不小于7.5份、H小于34时,应变为42%时的tanδ与f_(D)呈线性正相关。在水润滑的光滑玻璃表面上,硅橡胶复合材料的湿摩擦系数与tanδ正相关。

摘要： 利用Optimal SRV高温摩擦磨损试验机,研究干摩擦条件下钛合金(Ti6Al4V)对硬质合金(WC-Co)的摩擦学性能。研究了载荷、温度与滑动速度对摩擦过程的影响,通过磨损区微观形貌表征分析了磨损机理。结果表明:Ti6Al4V与WC-Co的摩擦系数波动剧烈,产生了严重的黏滑摩擦,且随着载荷、温度与滑动速度的增加,黏滑现象愈加剧烈。相比而言,滑动速度对摩擦系数的影响更为显著。微观形貌分析表明钛合金的磨损形式主要为黏着磨损,但同时伴有犁沟效应导致的沟槽,而硬质合金由于硬度较高,主要表现为一定程度的黏着磨损。

摘要： 为使全陶瓷轴承在干摩擦工况下可靠运转,选用四氟乙烯(PTFE)材质的保持架为全陶瓷轴承提供润滑。利用Rtec销/盘摩擦磨损试验机,以PTFE盘与氮化硅(Si_(3)N_(4))销为摩擦副,研究Si_(3)N_(4)/PTFE在不同载荷和转速条件下的摩擦磨损性能,通过SEM对Si_(3)N_(4)表面的转移膜形貌进行观察,分析转移膜形成原因。结果表明:在试验参数范围内,摩擦因数随着载荷的增加先降后升,随转速的增加而增加;磨损率随着载荷的增加先升后降再升,随着转速的增加而增加;PTFE/Si_(3)N_(4)摩擦副在摩擦过程中会产生PTFE转移膜,不同载荷和转速下转移膜的表面形貌存在差异,其中丝状转移膜具有最佳的减磨润滑效果;摩擦副间摩擦热上升导致磨损形式由磨粒磨损向黏着磨损转变,其中黏着磨损对PTFE的磨损率的影响较大。PTFE在干摩擦过程中产生的转移膜能起到减磨润滑作用,因此可将PTFE作为干摩擦工况下全陶瓷轴承的润滑材料。

摘要： 采用金相显微镜、白光干涉仪、粗糙度轮廓仪研究了不同载荷对GCr15轴承钢旋转摩擦磨损性能的影响。结果表明:随着荷载的增加,平均摩擦系数先增大后减小,荷载为20 N时达到最大值0.2633。磨痕宽度和磨损率随荷载的增加而增大。荷载为5 N时磨损机制主要为氧化磨损;荷载为10 N时磨损机制主要为轻微黏着磨损和氧化磨损;荷载超过15 N后,随着荷载的增加,由轻微黏着磨损和氧化磨损转变为破坏严重的胶合磨损。

摘要： 利用轴承强化寿命试验机和轴承振动试验机对不同服役条件下全陶瓷球轴承辐射噪声进行测试,分析了全陶瓷球轴承在重载、冲击载荷、干摩擦状态以及低温环境下的辐射噪声。结果表明:重载和冲击载荷对全陶瓷球轴承辐射噪声有较大的影响,适当的径向载荷可以减小全陶瓷球轴承的辐射噪声;润滑状态改变对全陶瓷球轴承辐射噪声的影响比混合陶瓷球轴承小;全陶瓷球轴承的球为氮化硅、套圈为氧化锆时比球和套圈均为氮化硅时辐射噪声有更高的温度敏感性,结构尺寸和球数也是影响辐射噪声的重要因素。

摘要： 为揭示基体表面粗糙度对MoS_(2)/Ti固体润滑薄膜摩擦磨损性能的影响规律,并探究其摩擦磨损机理,采用磁控溅射方法,在不同表面粗糙度的轴承钢基体上沉积MoS_(2)/Ti薄膜。通过划痕测试仪、X射线衍射仪、场发射扫描电子显微镜和粗糙度轮廓仪,分别评价MoS_(2)/Ti薄膜的膜基结合力、物相成分、表面微观形貌以及表面粗糙度,并采用球-盘摩擦磨损实验研究干摩擦、固体-油复合润滑和固体-脂复合润滑条件下,MoS_(2)/Ti薄膜的摩擦磨损性能。结果表明:随着基体表面粗糙度的增加,MoS_(2)/Ti薄膜的表面粗糙度逐渐增加;薄膜中(002)_(MoS_(2))和(100)_(MoS_(2))衍射峰的强度先减弱后增加;薄膜与基体的结合性能降低。当基体表面粗糙度为0.01μm时,干摩擦条件下MoS_(2)/Ti薄膜具有良好的润滑特性,平均摩擦因数为0.101,磨痕浅且小;随基体粗糙度的升高,样品的平均摩擦因数和磨损率均是先增大后减小,薄膜的主要磨损机制由磨粒磨损转变为屑片形成和破碎。当基体粗糙度较大时(R_(a)=0.26μm),分子间相互作用的影响大于机械啮合作用。采用固体-油复合润滑,高基体粗糙度的薄膜磨损表面不再出现片层剥落现象,磨痕较浅,平均摩擦因数最高可减小19%。固体-脂复合润滑条件下,样品摩擦磨损性能较差,基体粗糙度对摩擦因数的影响不显著。

摘要： 利用增量平均法研究了复合干摩擦阻尼器的准零刚度非线性隔振系统在外部简谐激励作用下的1/3次亚谐共振.首先利用平均法得到了复合干摩擦的准零刚度隔振系统的主共振近似解析解,然后在系统主共振近似解析解的基础上将系统的亚谐共振响应看作增量,并利用平均法得到了准零刚度隔振系统的亚谐共振近似解析解.利用李雅普诺夫方法得到了准零刚度隔振系统主共振和亚谐共振稳态解的稳定性条件,并推导了系统1/3次亚谐共振的存在条件.根据近似解析解分别得到了复合干摩擦的准零刚度隔振系统的主共振和亚谐共振力传递率.利用数值解验证了准零刚度隔振系统主共振和亚谐共振近似解析解的准确性.利用系统的近似解析解详细分析了准零刚度参数和干摩擦力对系统主共振和亚谐共振的幅频响应以及力传递特性的影响.分析结果表明,通过选取合适的干摩擦力参数,可以消除准零刚度隔振系统在主共振区域的亚谐共振.通过复合干摩擦阻尼器不但可以提高准零刚度隔振系统在低频区域的振幅抑制效果,而且可以降低准零刚度隔振系统的起始隔振频率,但是会增大系统在有效隔振频带内的力传递率.

摘要： 虽然汽车刹车片的制动条件有多种,但是有关工况条件对刹车片制动性能影响研究比较少,针对水润滑条件下汽车制动材料摩擦性能的研究更是鲜有报道。本文选取了三种具有代表性的新型汽车制动摩擦材料,研究了水润滑等工况条件对其摩擦磨损性能的影响,比较了干、湿条件下的摩擦行为。结果表明:三种摩擦材料在干、湿摩擦条件下的摩擦学性能各不相同,但是,水润滑对材料的影响规律却有相似之处。这三种材料的湿摩擦系数远低于干摩擦,且湿摩擦系数会随速度的增大而减小。

摘要： 本文研究了干摩擦作用下双边约束SD振子的定解条件，利用微分包含理论，次微分的极大单调性以及Gronwall不等式，引入了支撑函数，分别在不同的支撑函数上依次讨论三个微分包含问题解的存在性和唯一性，最后得到了带有可积外力的干摩擦作用下的双边约束SD振子解的存在性和唯一性的证明。

摘要： 利用MMU-5G销-盘式端面磨损试验机考察了干摩擦条件下Si3N4-hBN复合陶瓷与1Cr18Ni9Ti配副时的摩擦磨损性能，分别采用扫描电子显微镜(SEM)、激光扫描显微镜、X光电子能谱(XPS)、X射线能谱(EDS)和X射线衍射(XRD)分析摩擦面形貌和物质组成。结果表明，干摩擦条件下，Si3N4-hBN/1Cr18Ni9Ti摩擦副的摩擦因数随hBN含量的增加而降低，当hBN含量为30vol.％时，摩擦因数降至0.032，Si3N4-hBN复合陶瓷的磨损率接近于零。在干摩擦条件下，Si3N4-hBN复合陶瓷与1Cr18Ni9Ti配副时，复合陶瓷颗粒在粘着层剥落过程中脱离基体形成剥落坑，磨屑在剥落坑中堆积，剥落坑中的表层磨屑和摩擦表面微凸体被氧化，化学产物驻留在摩擦界面间，进而形成含SiO2、B2O3和Fe2O3的摩擦化学反应膜。表面膜的形成保护并且润滑了陶瓷和不锈钢摩擦表面，使摩擦因数降至0.032，陶瓷的磨损率接近于零。

摘要： 论文采用热压烧结工艺制备了五种si3N4-hBN复合陶瓷试样,并以si3N4-hBN与Si3N4为摩擦副,利用MMU-5G销一盘式端面磨损试验机考察了干摩擦条件下si3N4-hBN复合陶瓷摩擦学性能.采用扫描电子显微镜(SEM)、x光电子能谱(XPS)和x射线能谱(EDS)分析摩擦面形貌和物质组成,并探讨了复合陶瓷摩擦化学反应机理。结果表明：上盘下销的摩擦学性能优于上销下盘的,上销下盘配副时,磨损机制以磨粒磨损为主,此时摩擦系数高达0.56;上盘下销配副时,磨损机制以化学磨损为主,摩擦系数降低至0.32。

摘要： 本文利用Runge-kutta数值积分法对一类两自由度干摩擦系统进行了数值仿真。通过不断变化传送带的速度对该系统的动力行为进行了分析，证实此系统存在稳定的周期运动及倍化分岔，得到了该系统周期运动的倍化分岔通向混沌的路径。对此系统分岔与混沌行为的研究为生产实践中的干摩擦现象的优化配置提供了理论依据。

摘要： 在相同滑动摩擦磨损条件下,中锰钢和HD钢的平均摩擦系数差别不大,但中锰钢比HD钢表现出更好的耐磨性,且磨损量随着载荷的增大而增大.中锰钢磨损表面亚表属的硬度达到50-53HRC,硬化层深度达500μm,加工硬化效果十分明显.干摩擦时的磨损机理主要为犁沟磨损和循环塑变导致的疲劳剥落磨损;石英砂摩擦时,中锰板主要为犂沟和凿削磨损机制,HD钢则表现为凿削磨损和塑变疲劳剥落.中锰钢在煤泥粉磨损中失重高于HD钢,表明中锰钢不适用于软质磨料磨损工况,磨损机理主要表现为犁沟切削,同时伴随局部的疲劳剥落.中锰钢在石英砂磨损中失重只有HD钢的59.6％,表明中锰钢适用于硬质磨料磨损工况,主要破坏机制为犁沟切削和凿削磨损.

摘要： 本文介绍了汽车发动机用离心式水泵机械密封方法研究的过程和结果.研究结果表明:汽蚀是造成机械密封发生干摩擦的重要原因之一;因此研究了一种降低汽蚀对水泵机械密封发生干摩擦的设计方法,通过样机水泵测温试验,验证了该设计方法能够有效地降低机械密封干摩擦的发生,即大大地降低水泵工作中产生汽蚀的可能性.

摘要： 采用钨电极熔化、离心浇注工艺制备4种Ti-Cr合金，研究Ti-Cr合金的显微组织和力学性能，并采用CJS111A型球-盘式摩擦磨损试验机评价其干摩擦磨损性能，研究合金元素Cr对Ti-Cr合金耐磨性的影响，利用扫描电子显微镜(SEM)观察Ti-Cr合金的磨损表面，采用力学性能显微探针观察测试Ti-Cr合金的磨痕轮廓和最大磨痕深度，分析Ti-Cr合金的磨损机理。结果表明:Cr含量对Ti-Cr合金的显微组织形貌影响较大，Ti-Cr合金维氏硬度随着Cr含量的增加而降低;Ti-10Cr合金的最大压缩强度为2 024 MPa，Ti-15Cr合金的最小压缩强度为1 650 MPa;4种Ti-Cr合金中，Ti-5Cr合金的稳态摩擦因数最小，磨损表面较光滑，Ti-15Cr和Ti-20Cr合金的磨损表面出现了犁沟，磨屑粘连在一起。随着Cr含量的增加，Ti-Cr合金的最大磨痕深度减小，抗磨性增强，Ti-Cr合金的磨损机制:以磨粒磨损为主，是黏着磨损和磨粒磨损共同作用。

摘要： 采用钨电极熔化、离心浇注工艺制备了四种Ti-Cr合金，采用CJSIIIA型球-盘式摩擦磨损试验机评价其干摩擦磨损性能，研究合金元素Cr对Ti-Cr合金耐磨性的影响，利用扫描电子显微镜(SEM)观察Ti-Cr合金的磨损表面，采用机械性能显微探针观察测试Ti-Cr合金的磨痕轮廓和最大廓痕深度，分析Ti-Cr合金的磨损机理。结果表明：四种Ti-Cr合金中，Ti-5Cr合金的稳态摩擦系数最小，磨损表面较光滑，Ti-15Cr和Ti-20Cr合金的磨损表面出现了犁沟，磨屑粘连在一起。随着Cr含量的增加，Ti-Cr合金的最大磨痕深度减小，抗磨性增强，Ti-Cr合金的磨损机制：以磨粒磨损为主，是粘着磨损和磨粒磨损共同作用。

摘要： 超声电机依靠定、转子间的摩擦作用传送扭矩，摩擦界面的特性决定超声电机的输出特性。超声电机在摩擦界面的磨损和疲劳将影响其稳定性和使用寿命，这大大限制了超声电机的应用。本文采用激光加工的方法在超声电机的定子表面制备凹坑型表面微结构，并利用自制的摩擦磨损试验机对其摩擦磨损特性进行了研究。结果表面：制备微结构的定子表面的摩擦系数相比光滑定子表面变化平稳，摩擦波动明显减小，直径为0.1mm的凹坑表面的摩擦系数大于直径为0.15mm的凹坑表面，稳态摩擦系数在0.5左右;制备微结构的定子表面相对于光滑表面，磨损量明显降低，0.15mm的凹坑表面磨损量较光滑表面降低了3倍左右。

摘要： 摩擦衬片(10)包括一摩擦表面(12)，所述摩擦表面用于和所述离合器的一压力板或反作用板(14)配合。所述摩擦表面(12)包括高度(H)基本相同的凸起(16)。这些凸起(16)在基本平行的上平面(18)和下平面(20)之间沿高度方向延伸。所述上平面(18)和所述凸起(16)相交的所有部分(22)的面积小于或者等于所述下平面(20)和所述衬片(10)相交的部分(24)的面积的60％。本发明还涉及干式摩擦装置、干式离合器和模具，其中，所述干式摩擦装置包括一此类的摩擦衬片，所述干式离合器包括一此类的摩擦装置，所述模具配设有一模制表面，该模制表面的形状互补于摩擦衬片(10)的摩擦表面(12)。

摘要： 一种摩擦接合元件，该摩擦接合元件包括：摩擦构件(91b)，其以树脂为主要成分；以及金属构件(93)，其具有能够相对于摩擦构件(91b)滑动的滑动面(93b)。摩擦构件(91b)包括：老化层(91d)，形成在最外层；以及固化层(91e)，其在摩擦构件(91b)的厚度方向上与老化层(91d)相邻接地形成在老化层(91d)的内侧。在金属构件(93)的滑动面(93b)上设有多个凹部(95)、以及移附膜(97)，该移附膜(97)是通过摩擦构件(91b)与金属构件(93)之间的滑动来使摩擦构件(91b)的老化层(91d)移附在凹部(95)的内部而形成的。

摘要： 摩擦衬片(10)包括一摩擦表面(12)，所述摩擦表面用于和所述离合器的一压力板或反作用板(14)配合。所述摩擦表面(12)包括高度(H)基本相同的凸起(16)。这些凸起(16)在基本平行的上平面(18)和下平面(20)之间沿高度方向延伸。所述上平面(18)和所述凸起(16)相交的所有部分(22)的面积小于或者等于所述下平面(20)和所述衬片(10)相交的部分(24)的面积的60％。本发明还涉及干式摩擦装置、干式离合器和模具，其中，所述干式摩擦装置包括一此类的摩擦衬片，所述干式离合器包括一此类的摩擦装置，所述模具配设有一模制表面，该模制表面的形状互补于摩擦衬片(10)的摩擦表面(12)。

摘要： 本发明涉及一种摩擦衬片(1)，其尤其用于机动车辆的干式摩擦离合器中。以质量计，所述摩擦衬片包括10‑20％的玻璃纤维。以质量计，90％以上的所述玻璃纤维汇集为长度大于2.5mm和/或小于4mm的玻璃纤维束的形式。以数量计，多于30％以上的所述玻璃纤维束具有大于0.5mm的宽度。本发明还涉及一种包括这样的摩擦衬片的离合器，以及涉及制造这种衬片和这种离合器的方法。

摘要： 一种摩擦接合元件，该摩擦接合元件包括：摩擦构件(91b)，其以树脂为主要成分；以及金属构件(93)，其具有能够相对于摩擦构件(91b)滑动的滑动面(93b)。摩擦构件(91b)包括：老化层(91d)，形成在最外层；以及固化层(91e)，其在摩擦构件(91b)的厚度方向上与老化层(91d)相邻接地形成在老化层(91d)的内侧。在金属构件(93)的滑动面(93b)上设有多个凹部(95)、以及移附膜(97)，该移附膜(97)是通过摩擦构件(91b)与金属构件(93)之间的滑动来使摩擦构件(91b)的老化层(91d)移附在凹部(95)的内部而形成的。

摘要： 本发明涉及车辆制动技术领域，尤其是一种干式摩擦制动装置，安装在变速箱动力传递轴上，包括制动器壳体，所述制动器壳体内部安装有制动组件，所述制动组件包括凸轮限位组合、干式摩擦片、制动臂和连接叉，所述制动臂铰接在制动器壳体上并装有回位弹簧，所述连接叉的一端与凸轮限位组合连接，所述连接叉的另一端伸出制动器壳体并与制动臂固定连接，所述干式摩擦片有两片，分布在凸轮限位组合的两侧，所述干式摩擦片内孔花键与动力传递轴外花键啮合，本发明可以解决现有技术中需要在变速箱两侧各配置制动装置，结构复杂，制作成本高的问题。

摘要： 一种干式离合器摩擦片滑摩面动态摩擦系数的测量装置，包括：双离合器、动力传动机构、数据采集机构和台架控制机构，其中：双离合器位于动力传动机构中央，数据采集机构和台架控制机构分别与动力传动机构相连。动力传动机构包括：驱动电机和负载电机，其中：驱动电机模拟汽车发动机，负载电机模拟车轮，台架控制机构控制动力传动机构的运行，当滑摩发生时，数据采集机构采集到力矩传感器和温度传感器检测到的值，通过计算得出摩擦系数。本实用新型得到随温度而变化的摩擦系数，得到一定程度上更为准确的摩擦力，同时本实用新型设计简单、操作方便，测试结果更为精确。

摘要： 本发明公开了一种纺织品染色物干摩擦牢度提升剂及其制备方法和提升工艺，该提升剂为包含磺基甜菜碱型两性表面活性剂、可交联环氧基团缩合物、聚乙烯乳液、二甘醇。其制备方法：首先配制磺基甜菜碱型两性表面活性剂；投入反应釜中升温搅拌溶解；水浴80‑90°C、搅拌、降温备用；依次加入二甘醇、聚乙烯乳液、可交联环氧基团缩合物，混合均匀后过滤出料即可。本发明还提供了使用上述提升剂的独特的浸轧工艺和浸渍工艺。本发明是通过了长期的研发和实践总结中获得的一种独特的纺织品染色物干摩擦牢度提升剂以及制备方法和处理工艺，能够有效地提高纺织品染色物的干摩擦牢度，填补了在织物后整理工艺中有效干摩擦牢度提升工艺的空白。

摘要： 本发明公开了一种纺织品染色物干摩擦牢度提升剂及其制备方法和提升工艺，该提升剂为包含磺基甜菜碱型两性表面活性剂、可交联环氧基团缩合物、聚乙烯乳液、二甘醇。其制备方法：首先配制磺基甜菜碱型两性表面活性剂；投入反应釜中升温搅拌溶解；水浴80-90°C、搅拌、降温备用；依次加入二甘醇、聚乙烯乳液、可交联环氧基团缩合物，混合均匀后过滤出料即可。本发明还提供了使用上述提升剂的独特的浸轧工艺和浸渍工艺。本发明是通过了长期的研发和实践总结中获得的一种独特的纺织品染色物干摩擦牢度提升剂以及制备方法和处理工艺，能够有效地提高纺织品染色物的干摩擦牢度，填补了在织物后整理工艺中有效干摩擦牢度提升工艺的空白。

摘要： 本实用新型公开了一种防止涂布机刮刀干摩擦的装置，包括水槽、主体喷淋管和PLC控制器，所述水槽的供水端通过供水管连接主体喷淋管的进液端，所述供水管上靠近所述主体喷淋管处设置有自动阀，所述供水管上靠近所述水槽处设置有水泵，所述供水管上靠近所述自动阀与主体喷淋管之间处设置有压力表，所述主体喷淋管顶部通过预留孔设置有扇形喷嘴。该新型利用喷淋水在涂布刮刀与纸接触且料辊未上料的时间段起到润滑作用，避免刮刀与纸板因干摩擦，而导致刮刀高温变形的问题，具有结构简单，实用性强，故障率等优点，适合广泛推广使用。