激光选区熔化

摘要： 针对激光选区熔化成型316L不锈钢工艺参数选择问题,采用单因素条件变量分析法,在激光选区熔化过程中,分析了激光功率、扫描速度对316L不锈钢成型零件表面粗糙度、致密度、硬度和尺寸偏差的影响规律。结果表明:当激光功率降低或者扫描速度提高时,内部能量密度减小,粉末熔化量减少,试样表面球化效应增强,孔隙缺陷增多,试样致密度减小、硬度降低;当激光功率提高或者扫描速度降低时,内部能量密度增大,粉末被过度烧蚀,产生较大的尺寸偏差,所形成熔道易塌陷,导致层间结合较差,试样性能降低。当激光功率为300 W、扫描速度为1000 mm/s时,能量密度适中,形成了较好的冶金结合,抗拉强度可达753 MPa,上表面硬度HRB能达到97.22。该项研究为316L不锈钢激光选区熔化工艺参数的合理选择提供了参考。

摘要： 利用不同成形工艺、原料粉末和热处理制备激光选区熔化3D打印AlSi10Mg试样并进行拉伸性能研究,讨论了影响激光选区熔化3D打印AlSi10Mg拉伸性能的影响因素,包括3D打印成形工艺、粉末物理性能、热处理制度等。结果表明:激光能量密度通过影响试样相对密度进而对拉伸性能产生影响,能量密度过低时,试样孔洞大多分布在熔池交界处和熔池底部,能量密度过高时,试样孔洞多分布在熔池内部。球形度较高的粉末由于具有良好的物理性能和极低的空心粉率,其成形件拉伸性能较好。退火温度在270~300°C时,随着温度的升高,Si相逐渐长大发生粗化,拉伸强度呈递减趋势,断后伸长率逐渐升高。

摘要： 为进一步提高激光选区熔化成型质量,通过正交工艺实验探究了激光功率、扫描速度和扫描间距对激光选区熔化T C4钛合金致密度的影响规律,并提出了最优工艺范围。结果表明,激光功率对TC4钛合金致密度影响最大,扫描速度次之,扫描间距影响最小,适当增加激光功率、减小扫描速度可以提高TC4钛合金致密度。当铺粉厚度为0.03mm、激光斑点直径为0.07mm时,建议激光功率控制在225~250W,扫描速度控制在800~1000mm/s,扫描间距控制在0.10~0.13mm。

摘要： 采用激光选区熔化技术分别在基板温度35°C和200°C条件下制备了Al-3.40Mg-1.08Sc合金板材,并对其沿高度方向上的耐蚀性能进行了研究。结果表明,在基板温度35°C下制备的合金板材沿高度方向的微观组织均匀,腐蚀抗性基本一致。而在基板温度200°C下制备的合金板材沿高度方向的耐蚀性不同。通过对微观组织演变与第二相的分布特征进行分析,发现合金内部富铜相对合金耐蚀性能有重要影响。在较高的基板温度下,相对较慢的冷却速度及一定程度的原位时效会导致沿晶界富铜相分布的显著不同,在基板温度200°C的试样中富铜相更倾向于在交叉晶界处分布,而不是像35°C制备的试样沿晶界连续分布。因此,Al-3.40Mg-1.08Sc合金板材在基板温度200°C下的抗腐蚀性更佳,并沿高度方向呈现逐步降低的趋势。

摘要： 采用激光选区熔化(Selective Laser Melting,SLM)3D打印技术一体化成形4Cr13马氏体不锈钢导向轴杆,研究了导向轴杆的结构优化、SLM成形工艺、力学性能及其强化机制,并进行了装车应用考核。结果表明:相比于原有结构设计,采用中空结构优化后的轴杆减重25%,且在同等工况下的最大应力减小82%,变形量减小16.5%。尤其是SLM技术,在熔池高冷却速率(105K/s)下产生的细晶强化、4Cr13合金板条马氏体强化相以及固溶处理产生的固溶强化,使得SLM成形4Cr13导向轴杆的表面硬度达到45HRC,最大抗拉强度达到1500~1800MPa。采用SLM技术一体化成形的4Cr13导向轴杆在广州地铁装车考核3万km,服役过程中没有出现磨损、锈蚀和弯曲等失效现象,零件的服役寿命大幅提升,达到了轨道交通车辆批量化工程应用条件。

摘要： 对3mm厚激光选区熔化成形(SLM)TC4钛合金对接接头进行了激光焊接工艺试验,研究了80J/mm和100J/mm两种能量输入对接头焊缝成形、微观组织及接头力学性能的影响。结果表明,在两种不同焊接能量输入条件下,激光焊接SLM成形TC4钛合金获得良好的焊缝成形,焊缝区的平均显微硬度分别为388.7HV及403.3HV,高于SLM成形TC4钛合金母材(370.6HV),接头的抗拉强度分别为1027MPa及1018MPa,略低于母材(1201MPa)。

摘要： 采用激光选区熔化制备AlMg_(4.5)Sc_(0.55)Mn_(0.5)Zr_(0.2)合金,研究人工时效工艺参数对合金维氏硬度的影响规律,分析沉积态和优选时效态合金的室温拉伸性能和显微组织。结果表明:人工时效使该合金的维氏硬度由102HV提升至140HV以上。随着时效温度升高(305~335°C)或时效时间延长(1.5~48 h),维氏硬度呈现先增加、再降低、最后逐渐趋于稳定的规律。在315°C时效3 h或12 h后,合金的室温拉伸性能基本相当,无明显的各向异性;抗拉强度和屈服强度分别达到470 MPa和410 MPa,断后伸长率保持在15.0%。力学性能的提升得益于人工时效过程中弥散析出且与基体共格的纳米增强颗粒Al_(3)(Sc,Zr)。

摘要： 采用激光选区熔化(selective laser melting,SLM)制备Inconel718合金,研究激光重熔工艺参数(重熔激光功率、重熔扫描速度)对其表面粗糙度、微观组织及力学性能的影响。结果表明:适当提升重熔激光功率可有效改善试样的表面质量、致密度和显微硬度,但过高的重熔激光功率导致孔洞、裂纹增加,晶粒粗化,从而显微硬度降低。在一定范围内,重熔扫描速度的增加会提升试样表面粗糙度和孔隙率,降低显微硬度。重熔激光功率为200 W,重熔扫描速度为960 mm/s时,试样表面粗糙度为2.596μm,孔隙率为0.073%,晶粒尺寸为0.63μm,显微硬度为306.58HV,抗拉强度为1078 MPa,屈服强度为817 MPa,相对最优。

摘要： 针对激光选区熔化成形倾斜薄壁件尺寸精度低、成形质量差等问题,应用响应曲面法研究工艺参数及倾斜角度对薄壁件壁厚的影响,建立倾斜角度、工艺参数与壁厚相对误差关系模型。结果表明:倾斜角度对壁厚的影响最大,激光功率次之。由于倾斜角度改变,薄壁件悬垂面粉末支撑区域不同,导热效果存在差异,激光功率与扫描间距对于不同倾斜角度的薄壁件壁厚影响不同。其中,激光功率对45°倾斜薄壁件壁厚的影响最大,当激光功率选择150~350 W时,壁厚相对误差最大差值为24%;而扫描间距对90°倾斜薄壁件壁厚的影响最大,当扫描间距选择0.1~0.2 mm时,壁厚相对误差最大差值为9.5%,合理的工艺参数能够有效降低壁厚相对误差。

摘要： 目的探讨热处理对激光选区熔化(selective lasermelting,SLM)成型纯钛钛瓷结合强度的影响。方法利用SLM技术制作ISO 9693标准要求的纯钛试件96个,分为热处理组(A)和未热处理组(B)。A、B组试件根据瓷粉种类分为Super Ti22(a)、Titankeramik(b)、Triceram(c)组。再根据喷砂压力0.25 MPa(1),0.45 MPa(2),最终分为Aa1、Aa2、Ab1、Ab2、Ac1、Ac2及Ba1、Ba2、Bb1、Bb2、Bc1、Bc2组。使用激光扫描共聚焦显微镜观察喷砂试件表面形貌及测量粗糙度;烤瓷后测试三点弯曲钛瓷结合强度;使用体视显微镜观察瓷层剥脱后的钛表面形貌并分析其断裂模式。结果A组维氏硬度(188.21±11.94)HV低于B组维氏硬度(204.48±6.32)HV(P<0.05)。粗糙度值A1组(2.90±0.32)μm,A2组(3.43±0.43)μm,差异有统计学意义(P<0.05);B1组(2.62±0.08)μm,B2组(3.01±0.06)μm,差异有统计学意义(P<0.05)。A组结合强度均高于B组[Aa1组(33.75±2.31)MPa,Aa2组(36.32±1.44)MPa,Ab1组(39.82±2.28)MPa,Ab2组(33.74±1.53)MPa,Ac2组(38.63±1.36)MPa;Ba1组(29.65±1.10)MPa、Ba2组(27.17±2.24)MPa、Bb1组(27.29±1.61)MPa、Bb2组(23.85±0.97)MPa、Bc2组(35.75±1.93)MPa(P<0.05)];随着喷砂压力的增大,钛瓷结合强度Aa2组高于Aa1组,Ab2组低于Ab1组(P<0.05);Ba2、Bb2、Bc2组结合强度低于对应的Ba1、Bb1、Bc1组结合强度。A组及Bc1、Bc2组为混合断裂,Ba1、Ba2、Bb1、Bb2组为界面断裂。结论热处理可降低SLM纯钛的维氏硬度;SLM纯钛热处理后有利于三种瓷粉与纯钛的结合;喷砂压力对钛瓷结合强度有影响。

摘要： 激光选区熔化增材制造技术(SLM)是“3D打印”发展的重中之重,该项技术的最大优势在于可以实现复杂异型件的整体近净成形.但是,SLM技术对粉体材料性能要求较高,国内技术还无法实现大规模稳定生产,大部分粉体材料只能依赖进口,价格高昂,造成SLM技术的使用成本居高不下,难以进行大规模普及与推广.粉体材料,实际上已经成为左右SLM技术发展的关键技术瓶颈.本文主要概述了目前国内外气雾化、旋转雾化、球化等几种主流的SLM专用粉体材料制备技术,分析了SLM专用粉体材料制备技术的现状及最新进展,评述了各自的优缺点.

摘要： 目的:比较不同去应力条件下激光选区熔化(selective laser melting,SLM)钴铬烤瓷合金的拉伸性能。 方法:将SLM竖立成型(试样长轴与打印基板垂直)后的钴铬合金拉伸试样,分为两组(n=6),分别采取880°C保温1小时(SLM-880°C)和1100°C保温30分钟(SLM-1100°C)后炉冷的去应力方式.所有试样经过烤瓷预氧化和四次烤瓷烧结程序(义获嘉IPSCLASSIC烤瓷程序)处理，试样满足ISO 22674: 2006烤瓷合金拉伸性能测试前要求。采用万能力学试验机对试样进行拉伸性能测试并记录试样的屈服强度和断裂延伸率。采用SPSS 24.0统计软件，对数据进行独立样本T检验。 结果:SLM-880°C组屈服强度为1058±18.8MPa，高于SLM-1100°C 820±17.9MPa，差异具有统计学意义(P＜0.001)，SLM-880 °C组断裂延伸率为4.75±1.17%，低于SLM-1100°C6.06±0.85%，差异无统计学意义(P=0.05). 结论:两种去应力条件下的SLM钻铬烤瓷合金拉伸性能均能超过ISO 22674:2006 V型合金的拉伸性能要求(屈服强度大于500MPa，断裂延伸率大于2%)。相比于1100°C保温30分钟的去应力方式，880°C保温1小时的去应力方式可以获得更高屈服强度的SLM钴铬烤瓷合金，但延伸率略低。

摘要： 采用最优工艺参数对AlSi10Mg铝合金进行激光选区熔化成形,对成形件平行于生长方向(即Z向)和垂直于生长方向(沿XY面)的显微组织、拉伸性能、冲击性能以及致密度进行了对比分析;此外,对不同倾斜角度的倾斜面下表面成形机理及成形质量进行分析,研究结果表明Z向的显微组织与沿XY面相比,由于熔池项部和底部存在温度梯度,组织在生长方向上存在差异性;沿XY面的成形件综合力学性能优于Z向;倾斜角度α≤45°时,倾斜面下表面成形质量较好,在倾斜角度α＞45°时,倾斜面下表面出现坍塌现象.

摘要： 激光选区熔化(Selective Laser Melting,SLM)是一种净成形增材制造技术(Additive manufacturing,AM).三维数模分层切片后形成扫描路径,激光通过振镜将金属粉末材料选区熔化凝固堆积成最终零件.30Cr3SiNiMoVA钢是一种超高强钢,主要应用于航空航天领域.为了实现超高强钢复杂精密结构的快速低成本制造,本文研究了30Cr3SiNiMoVA钢激光选区熔化工艺,分析了其内部缺陷、微观组织以及不同工艺参数下的力学性能.实验结果表明激光选区熔化30Cr3SiNiMoVA钢的缺陷主要为气孔和未熔合缺陷,未熔合缺陷是由于熔池形态不稳定影响熔道搭接而导致;显微组织是板条马氏体及残余奥氏体;原始沉积态拉伸强度和屈服强度分别达到1600MPa和1400MPa,延伸率达到12％,内部缺陷会导致延伸率和屈服强度下降,而对抗拉强度影响不明显.

摘要： 采用激光选区熔化工艺(SLM)分别沿垂直和水平方向成形Ti-15Nb(at.％)合金,研究其微观组织和力学性能各向异性.采用单轴拉伸试验测试了抗拉强度和断裂延伸率,利用SEM分析组织及断口形貌.结果表明,SLM成形Ti-15Nb合金的组织由针状马氏体和亚稳态B相组成,β相在垂直试样横截面上为细小胞状晶,在水平试样横截面上为拉长柱状晶,组织呈现出明显的各向异性.此外,其力学性能也表现出各向异性,沿垂直方向成形时,抗拉强度较高(1132.87MPa),延性较低(8.14％),断裂模式以脆性断裂为主;沿水平方向成形时,抗拉强度较低(751.32MPa),延性较高(11.8％),断裂模式以韧性断裂为主.本文揭示了SLM成形Ti-15Nb合金微观组织和力学性能各向异性的产生机理,为实际生产中合理选择成形方向提供了参考意义.

摘要： 采用自主研发的激光选区熔化(SLM)设备成形H13热作模具钢零件,研究了激光能量密度对材料性能的影响.研究结果表明:材料的相对致密度与激光能量密度成正比;硬度可达到国外同等材料锻件淬火后的硬度;常温拉伸强度可达到国外同等模具材料的性能,而塑性低于国家标准要求.

摘要： 钛及其合金是20世纪50年代兴起并开始用于航空航天领域的重要金属材料，具有较高的比强度和热强度、重量轻、抗蚀性好，能充分发挥设计/制造一体化的技术优势。随着新型航空航天飞行器对其零部件服役性能的要求日益提高，钛合金材料复杂结构件的制备技术成为制造技术研究的热点之一。采用激光选区熔化成形技术制备了TC4钛合金试样,检测分析了试样的表面粘粉现象及表面残余应力分布状态.在保证熔池充分熔化的前提下,减少熔池热输入可以有效缓解成形件表面的粘粉现象.成形件沿生长方向存在较大的拉伸残余应力,易导致层间剥离,应通过后续热处理减小残余应力累积.

摘要： 利用激光选区熔化(SLM)技术制备了ZL205A合金,研究了激光能量密度(E)对SLM成形件显微组织和力学性能的影响.研究结果表明,ZL205A合金粉末SLM成形试样中微观组织分为三个区域:细晶区、热影响区(HAZ)和粗晶区.在一定的范围内,随着能量密度的增大,ZL205A合金粉末SLM成形试样的抗拉强度和屈服强度都出现先增后减小的变化,当E=104.2J/mm3时,ZL205A合金的SLM成形试样的抗拉强度、屈服强度达到最大,分别为289MPa、230MPa,此时伸长率为4.2％.

摘要： 激光选区熔化(Selective Laser Melting,SLM)是利用高能量激光束产生高温将设计好的二维截面上的金属合金粉末熔化,由下而上逐层打印实体零件的一种金属增材制造技术,它具有尺寸精度好、表面质量高、致密度好和减少材料浪费的优势特点,已经成为增材制造技术在金属零件成型领域中的一项热点技术.国内外已有很多学者对激光选区熔化技术的设备研发、软件开发、材料工艺、成型工艺、应用探索等方面进行深入研究.本文阐述了激光选区熔化方法的原理、分析了激光选区熔化方法的研究现状、总结了激光选区熔化方法在航空航天、医学、汽车领域、模具等方面的应用,并推测了激光选区熔化方法未来的发展趋势.

摘要： 利用真空气雾化技术制备3D打印用CoCrMoW合金粉末,检测分析了粉体特性和粉末的微观组织、成形性能.结果表明:粉末的D10、D50、D90分别为:12.50μm、28.71μm、58.05μm;大部分粉末在形状上为球形和近球形,粉末平均椭圆延伸度为0.212,平均ISO圆度为0.607,表面没有粘连微粒的粉末占总体积的74.89％;粉末的松装密度为4.82g/cm3,振实密度为5.71g/cm3.粉末适用于激光选区熔化成形,成形试样致密度达到99.1％,表面粗糙度为7.8μm;显微硬度为396.4HV,抗拉强度为1060.3MPa,延伸率为7.7％.

摘要： 本实用新型涉及快速成型技术，公开了一种选区激光熔化设备的粉末清理装置及选区激光熔化设备。本实用新型中，包含设置在处理仓内的多根吸粉管、与各吸粉管的出气端连接的抽真空设备、设置在各吸粉管进气端的管接头；且各管接头的管径不同，各管接头与各自对应的吸粉管用于对所述工件进行吸粉。与现有技术相比，该粉末清理装置包含多根吸粉管、抽真空设备、管接头，因此工作人员可根据工件内孔或槽的不同尺寸选择管接头进行吸粉，并通过抽真空设备将处理仓内的粉末吸出至处理仓外。当工件内部的孔或槽存在弯道时，可将管接头伸入到工件的孔或槽内部，对工件内部进行清理。因此可节约金属粉末，降低生产成本，同时还可方便对工件的后续操作。

摘要： 本实用新型涉及快速成型技术，公开了一种选区激光熔化成型设备及选区选区激光熔化系统。本实用新型中，包含用于成型工件的成型仓，并且，所述成型设备还包含设置在所述成型仓外用于对所述成型仓进行冷却的冷却装置。相对于现有技术而言，冷却装置设置在成型仓外，通过冷却装置对成型仓进行冷却，从而可加快成型仓的冷却速率，并有效减少冷却时间，进而可缩短工件的制造时间，因此可有效提高工件的制造效率。

摘要： 本发明涉及可用于激光选区熔化3D打印的钛合金粉末、激光选区熔化钛合金及其制备，其中，所用钛合金粉末包括按重量百分比计的以下元素组分：Al2.0～4.5％，V 3.0～4.5％，其余为Ti和不可避免的杂质；制备时，将海绵钛和Al‑V合金混料压制成块作为熔炼电极，采用真空自耗电弧炉熔炼3次后，获得均匀性良好的钛合金铸锭，将铸锭锻造两次加工成制粉用棒材。制粉棒材经清洗烘干、雾化、筛分、气流分级等过程，加工制得SLM钛合金粉末。借助激光选区熔化设备对钛合金粉末逐层熔化堆积，最终获得激光选区熔化钛合金块材。与现有技术相比，本发明制备的激光选区熔化钛合金不需要后续热处理，在成形态时具备优异的塑性和拉伸性能各向同性等。

摘要： 本发明提供了一种激光选区熔化单刀双向铺粉装置，包括粉料斗、送料箱体、刮刀和位置传感器，位置传感器与控制系统通讯连接，由控制系统控制落料的启停，工作灵敏，送料箱体两侧设有由电机带动的第一转动轴和第二转动轴，从而带动阻挡带的移动，阻挡带上设有落料口，落料口移动至第一送料通道或第二送料通道，实现粉料落在刮刀的左侧或右侧，同时，安装孔的内壁上设有刷块，可将阻挡带上余留的粉料扫入通道内，避免影响阻挡带的移动和铺粉装置的工作，本发明的铺粉装置工作灵敏，结构简单，主要结构设置送料箱体外，易于查找问题，方便检修和更换。

摘要： 本发明公开了一种激光选区熔化单刀双向铺粉装置，刮刀架主体为一上下开口的中空结构；送粉单元和刮刀安装架均位于刮刀架主体的内部空腔中，送粉单元包括一可相对于刮刀架主体沿铺粉方向移动的中心开口的送粉板，送粉板、刮刀架主体、刮刀安装架之间构成储粉槽，刮刀架主体与刮刀安装架之间形成粉末下落通道。铺粉装置向一侧运动至送粉单元与刮刀架整体之间发生相对位移，使储粉舱打开，粉末沿粉末下落通道下落至刮刀的一侧；刮刀架整体反向运动至储粉舱关闭；最后刮刀架整体与送粉单元一同向另一侧运动，开始粉末铺设。本发明还公开了含有该铺粉装置的SLM设备。本发明通过一个刮刀实现双向铺粉的功能及自动落粉，降低成本，保证粉末无污染。

摘要： 本发明涉及可用于激光选区熔化3D打印的钛合金粉末、激光选区熔化钛合金及其制备，其中，所用钛合金粉末包括按重量百分比计的以下元素组分：Al2.0～4.5％，V 3.0～4.5％，其余为Ti和不可避免的杂质；制备时，将海绵钛和Al‑V合金混料压制成块作为熔炼电极，采用真空自耗电弧炉熔炼3次后，获得均匀性良好的钛合金铸锭，将铸锭锻造两次加工成制粉用棒材。制粉棒材经清洗烘干、雾化、筛分、气流分级等过程，加工制得SLM钛合金粉末。借助激光选区熔化设备对钛合金粉末逐层熔化堆积，最终获得激光选区熔化钛合金块材。与现有技术相比，本发明制备的激光选区熔化钛合金不需要后续热处理，在成形态时具备优异的塑性和拉伸性能各向同性等。

摘要： 本发明提供了一种激光选区熔化单刀双向铺粉装置，包括粉料斗、送料箱体、刮刀和位置传感器，位置传感器与控制系统通讯连接，由控制系统控制落料的启停，工作灵敏，送料箱体两侧设有由电机带动的第一转动轴和第二转动轴，从而带动阻挡带的移动，阻挡带上设有落料口，落料口移动至第一送料通道或第二送料通道，实现粉料落在刮刀的左侧或右侧，同时，安装孔的内壁上设有刷块，可将阻挡带上余留的粉料扫入通道内，避免影响阻挡带的移动和铺粉装置的工作，本发明的铺粉装置工作灵敏，结构简单，主要结构设置送料箱体外，易于查找问题，方便检修和更换。

摘要： 本发明公开了一种激光选区熔化单刀双向铺粉装置，刮刀架主体为一上下开口的中空结构；送粉单元和刮刀安装架均位于刮刀架主体的内部空腔中，送粉单元包括一可相对于刮刀架主体沿铺粉方向移动的中心开口的送粉板，送粉板、刮刀架主体、刮刀安装架之间构成储粉槽，刮刀架主体与刮刀安装架之间形成粉末下落通道。铺粉装置向一侧运动至送粉单元与刮刀架整体之间发生相对位移，使储粉舱打开，粉末沿粉末下落通道下落至刮刀的一侧；刮刀架整体反向运动至储粉舱关闭；最后刮刀架整体与送粉单元一同向另一侧运动，开始粉末铺设。本发明还公开了含有该铺粉装置的SLM设备。本发明通过一个刮刀实现双向铺粉的功能及自动落粉，降低成本，保证粉末无污染。

摘要： 本申请涉及增材制造的领域，尤其是涉及一种用于测量激光选区熔化技术激光焦平面的方法，其包括以下步骤：步骤一：放置测试装置；将测试装置放置在激光选区熔化设备的操作平台上，测试装置包括测试板，测试板与水平面呈锐角；步骤二：调整；调整激光选区熔化设备操作平台的高度，使金属粉末铺粉平台的高度位于测试板的中部区域；步骤三：测试；开启激光器，使得激光器的激光射在测试板不同高度位置上运行；步骤四：确定激光焦平面；关闭激光器，取下测试板，观察激光在测试板上不同高度位置的刻痕，根据刻痕的刻蚀深度和亮度确定激光焦平面。本申请具有便于使用者对激光选取熔化设备的焦平面是否偏转进行测量，以保证工件加工质量的效果。

摘要： 本发明提供了激光选区熔化和激光冲击强化复合的增材制造设备和方法，属于先进制造技术领域。该增材制造设备包括工作台、成形缸以及预设数量的加工组件，其中：成形缸设置在工作台上，用于铺设金属粉末层；预设数量的加工组件沿水平方向并列设置在成形缸的上方；每组加工组件均包括两个平行设置的加工单元阵列，能够向成形缸表面输出用于进行激光选区熔化的连续光纤激光或用于激光冲击强化的纳秒脉冲光纤激光。本发明能够同时开展激光选区熔化成形和激光冲击强化处理，打破了现有技术中难以同步开展的技术瓶颈，并且极大地提升了激光选区熔化和激光冲击强化复合增材制造的成形尺寸、成形效率。