断裂模式

摘要： 提出了一种激光预冲击辅助激光动态柔性微胀形的新型微成形工艺,以提高微成形件的质量。本工艺利用激光冲击对紫铜箔进行预处理以提高其成形性能,并从胀形深度、表面质量、厚度减薄率、成形对称性、断面形貌等方面研究了微胀形件的成形质量。实验结果表明,胀形深度及表面粗糙度随着激光能量的增加而增加,当激光能量从325 mJ增加至575 mJ时,胀形深度从216.3μm增至388.7μm。微胀形件的成形质量随着激光能量的增加而恶化。微胀形件的最大厚度减薄位置位于胀形中心区,局部颈缩则出现在胀形中心区和模具入口区,然而断裂发生在模具入口区。随着激光能量的增加,断裂模式由剪切断裂与韧性断裂的混合模式转变为剪切断裂。激光预冲击有利于提高微胀形件的成形质量,并抑制局部颈缩的产生。

摘要： 采用微电阻热压焊工艺来焊接耐高温微细绝缘铜线,研究了不同焊接电压下接头的外观形貌、截面微观组织、拉断力和形成过程.结果表明,当焊接时间为20 ms、电极压力为12 N、焊接电压大于2.05 V时,该工艺可在一个输出脉冲内完成绝缘铜线的除漆和焊接,无需预先除漆.随着焊接电压的增加,接头长度基本不发生变化,接头宽度和拉断力一直增大;接头失效形式依次表现为界面剥离、前端断裂和中部断裂.接头的演变过程包括预压塑性变形、接头弱连接、热辅助下的压陷、接头强连接和熔融金属挤出5个阶段.

摘要： 目的探讨热处理对激光选区熔化(selective lasermelting,SLM)成型纯钛钛瓷结合强度的影响。方法利用SLM技术制作ISO 9693标准要求的纯钛试件96个,分为热处理组(A)和未热处理组(B)。A、B组试件根据瓷粉种类分为Super Ti22(a)、Titankeramik(b)、Triceram(c)组。再根据喷砂压力0.25 MPa(1),0.45 MPa(2),最终分为Aa1、Aa2、Ab1、Ab2、Ac1、Ac2及Ba1、Ba2、Bb1、Bb2、Bc1、Bc2组。使用激光扫描共聚焦显微镜观察喷砂试件表面形貌及测量粗糙度;烤瓷后测试三点弯曲钛瓷结合强度;使用体视显微镜观察瓷层剥脱后的钛表面形貌并分析其断裂模式。结果A组维氏硬度(188.21±11.94)HV低于B组维氏硬度(204.48±6.32)HV(P<0.05)。粗糙度值A1组(2.90±0.32)μm,A2组(3.43±0.43)μm,差异有统计学意义(P<0.05);B1组(2.62±0.08)μm,B2组(3.01±0.06)μm,差异有统计学意义(P<0.05)。A组结合强度均高于B组[Aa1组(33.75±2.31)MPa,Aa2组(36.32±1.44)MPa,Ab1组(39.82±2.28)MPa,Ab2组(33.74±1.53)MPa,Ac2组(38.63±1.36)MPa;Ba1组(29.65±1.10)MPa、Ba2组(27.17±2.24)MPa、Bb1组(27.29±1.61)MPa、Bb2组(23.85±0.97)MPa、Bc2组(35.75±1.93)MPa(P<0.05)];随着喷砂压力的增大,钛瓷结合强度Aa2组高于Aa1组,Ab2组低于Ab1组(P<0.05);Ba2、Bb2、Bc2组结合强度低于对应的Ba1、Bb1、Bc1组结合强度。A组及Bc1、Bc2组为混合断裂,Ba1、Ba2、Bb1、Bb2组为界面断裂。结论热处理可降低SLM纯钛的维氏硬度;SLM纯钛热处理后有利于三种瓷粉与纯钛的结合;喷砂压力对钛瓷结合强度有影响。

摘要： 为了研究12.7 mm穿燃弹以不同速度撞击陶瓷/铝合金复合靶板时弹芯的破碎及失效特性,开展了12.7 mm穿燃弹以434.5~844.6 m/s速度撞击SiC陶瓷/6061T6铝合金复合靶板的弹道试验,分析了弹靶的失效模式。弹芯在侵彻靶板后会产生不同尺寸的碎片,使用回收箱收集弹芯碎片并用不同孔径筛网对其进行筛分、称重,得到了不同撞击速度下弹芯碎片的质量分布,并对不同部位的弹芯碎片断口形貌进行了宏观和微观观测分析。研究结果表明:背板失效模式为碟形变形-剪切穿孔-花瓣形失效,试验后的弹芯碎片累积质量分布符合Rosin-Rammler幂率分布规律,且随着着靶速度的增大,小质量碎片质量增加;弹芯在冲击过程中等效直径较大碎片(大于8 mm)失效模式为拉伸脆性断裂,而等效直径小于2 mm的碎片上存在局部塑性剪切断裂。

摘要： 为改善高强铝合金接头连接性能,提高焊接质量,研究了2024-T42铝合金回填式搅拌摩擦点焊(RFSSW)、电阻点焊和铆接3种不同接头的连接性能,采用显微组织观察试验、拉伸试验、拉剪试验和显微硬度试验等方法,对接头组织和性能进行表征与分析。结果表明:RFSSW接头的力学性能最优,拉剪性能达到7.23 kN,较铆接和电阻点焊分别提高了115.82%和37.45%;RFSSW接头的拉脱性能达到3.09 kN,较铆接和电阻点焊分别提高了3.69%和137.69%;RFSSW接头显微硬度最高,接近母材,而电阻点焊接头的显微硬度最低,仅为母材的50%;RFSSW与电阻点焊接头断裂方式分别属于韧性断裂和混合型断裂。采用RFSSW方法可以改善铝合金电焊的接头性能,为高强铝合金结构件焊接与连接工艺的应用提供理论和技术参考。

摘要： 目的比较不同类型粘接剂对牙本质粘接强度及耐久性的影响,从而为临床上选择粘接剂提供参考。方法选取2019年1月至2020年6月在暨南大学附属深圳市宝安区妇幼保健院口腔科就诊患者50例,其中男25例、女25例,年龄(42.21±8.27)岁。患者因治疗需要拔除50颗完整无龋人离体第三磨牙,采用随机数字表法将其分A、B、C、D、E组,每组各10颗。A组采用全酸蚀粘接剂处理方法,B组采用二步法自酸蚀粘接剂处理方法,C组采用一步法自酸蚀粘接剂处理方法,D组采用通用型粘接剂处理方法,E组采用全酸蚀处理+通用型粘接剂处理方法。严格按照说明书进行树脂粘接操作,每组牙可以切割出60个牙本质-树脂条,按照储存时间再分为2个亚组,每组30个,分别在人工唾液中储存24 h及12个月后,切割制作试件,测试每个试件的粘接强度,并用体视显微镜分析试件的断裂模式,并比较5种牙齿粘接剂的粘接强度及断裂模式。计量资料多组间比较采用单因素方差分析,进一步组间两两比较采用SNK-q检验,组内比较采用配对t检验;等级资料采用秩和检验。结果A组、B组储存24 h后的粘接强度比较,差异无统计学意义(P>0.05);A组(30.73±2.56)MPa、B组(31.42±9.17)MPa储存24 h后的粘接强度均大于C组(22.22±5.67)MPa、D组(25.04±1.87)MPa、E组(24.54±2.09)MPa,差异有统计学意义(PA组(28.35±3.25)MPa>D组(24.91±6.46)MPa>E组(20.18±3.08)MPa>C组(17.43±1.28)MPa,差异有统计学意义(P0.05)。各组试件分别储存24 h、12个月后,混合断裂的数量始终最多,每组断裂结构构成比之间比较,差异均无统计学意义(均P>0.05)。结论二步法自酸蚀粘接剂处理与全酸蚀粘接剂处理后牙本质粘接强度最高,一步法自酸蚀粘接剂处理后粘接强度最低。随着时间推移,二步法自酸蚀粘接剂处理后的牙本质粘接强度仍然最高,一步法自酸蚀粘接剂处理后的粘接强度下降最明显。

摘要： 为了研究脉冲能量和烧蚀坑重叠率对7075-T6铝基板粘接强度影响,采用纳秒光纤脉冲激光在粘接区域加工烧蚀坑阵列微结构,通过表面形貌、剪切强度和断裂模式等实验参量对粘接效果进行了分析。结果表明,脉冲能量对表面形貌、剪切强度及断裂模式几乎无影响;随着烧蚀坑重叠率的增加,表面粗糙度先增加后减小,表面面积增加比一直增加;与原始材料相比,激光处理后剪切强度至少提升150%;当烧蚀坑重叠率为30%时,粘接区域发生内聚断裂的面积最大,剪切强度提升最明显;脉冲能量为880μJ、烧蚀坑重叠率为30%时,剪切强度为27.76MPa,提升最大。该研究对激光烧蚀提高7075-T6粘接强度是有帮助的。

摘要： 本文针对某核电机组中的主给水管道横向限制件顶部支撑用螺栓现场安装过程中的断裂失效问题,分别从设计、制造和安装三个方面开展了分析,并设计系列试验包括原材料性能试验、断口分析及模拟装配过程验证,分析结果表明:原材料的化学成分、室温拉伸、硬度、金相组织非金属夹杂物、酸浸低倍检测结果合格,表明原材料质量合格;断口分析结果表明断口包括等轴韧窝,且螺栓发生了明显的塑性拉-扭变形;模拟装配试验结果表明设计扭矩2450N·m下进行安装,螺栓螺母可正常拆卸,而在超过规定设计扭矩约25%后,螺栓会发生塑性变形及断裂,且断裂形貌类似于失效断口。经过核实,该失效螺栓的断裂原因是由于现场安装过程中,扭矩扳手存在“跳显”故障,从而导致螺栓安装中存在超拧,并最终导致了螺栓断裂。另外,分析结果与建立的失效断裂模式中的塑性断裂模式相吻合,根据该失效断裂模式理论可以为后续紧固件的失效断裂分析提供理论指导。

摘要： 为了解决王集油田W15井区构造关系及油水关系矛盾的问题,从小层细分对比复查着手,井震结合落实断点组合关系,建立断裂模式,明确研究区f7号断层为旋转断层。在新断裂模式的指导下,对研究区构造进行恢复,解决了构造矛盾的问题,理顺了油水关系,新完钻井的实钻资料验证了该断裂组合模式的正确性。该断裂组合模式对类似断块油藏具有一定的借鉴意义。

摘要： 文中以3种强度级别的双相钢(DP780,DP980,DP1180)和B1500HS热成形钢的电阻点焊接头为研究对象,研究了DP钢强度对点焊接头拉剪性能的影响,分别观察和分析了接头宏观形貌和微观组织,测试和分析了接头的硬度分布及接头的断裂模式。结果表明,DP钢强度对接头的拉剪强度影响很小,但会影响其断裂模式。B1500HS/DP780的断裂是焊核从DP钢侧拔出,另2种的则是焊核从B1500HS侧拔出,但它们的初始起裂位置均位于亚临界热影响区。B1500HS侧亚临界热影响区软化严重,较基体硬度下降约29%~36%,而DP780无明显软化现象,DP980和DP1180侧的亚临界热影响区软化率分别为17%和25%。说明在异种材料电阻点焊过程中其热影响区的软化程度会影响点焊接头的断裂模式。

摘要： 采用激光熔钎焊方法分别对5A06铝合金与镀铝钢、镀铝锌钢、镀锌钢及镀镍钢实施搭接试验.分析了铝在不同镀层金属钢表面的铺展效果,采用SEM、EDS对不同镀层下焊接接头界面微观组织形态、生成量、种类,基于万能材料试验机对不同镀层金属下接头进行拉伸试验研究,利用SEM对断口形貌进行分析.研究结果表明,铝在镀铝钢板上的铺展效果最佳,依次为镀铝锌、镀锌、镀镍.界面上生成的金属间化合物有Fe2Al5、FeAl3等,不同金属间化合物在界面上呈现浓度梯度分布.镀层金属的存在直接影响到了铝在钢表面的铺展、浸润、对钢表面Fe元素的溶解及界面Fe、Al量元素的扩散迁移,从而对界面物相的生长演化形成影响.铝合金与镀铝锌钢焊接接头抗拉性能最佳,达母材铝合金的70％.接头分为热影响区和焊缝区两种断裂模式,热影响区属于韧性断裂,而焊缝区属于韧性与脆性混合断裂.

摘要： 针对承压水上开采底板岩层裂纹扩展问题,本文基于MTS液压伺服机,进行了完整试件单轴压缩、含单裂纹试件单轴、三轴压缩力学试验,分析了围压对裂纹扩展的影响,研究了裂纹断裂模式的围压效应.结果表明:细砂岩试样抗压强度峰值与围压存在较好的线性关系,拟合得σ=2.69σ3+61.9,相关系数R2=0.97.随着轴向加载应力的增加,应力-应变曲线中出现较为明显的应力降,每一次应力降意味着裂纹的扩展.裂纹断裂模式具有明显的围压效应,围压为0MPa时,断裂模式为翼裂纹和次生倾斜反翼裂纹,围压为5MPa时,试样为反翼裂纹断裂模式;围压为10MPa时,试样为反翼裂纹与次生共面裂纹断裂模式.

摘要： 3D–SiC/SiC复合材料具有密度低、高温稳定性好的特点,在航空发动机上有着巨大的潜在应用前景,故对其力学性能开展研究具有重要意义.开展了三维编织SiC/SiC复合材料的室温和高温拉伸性能研究,结果显示高温下材料性能有所降低,在材料表面沉积涂层可减少氧化损伤使性能回升.同时还对材料高温蠕变和疲劳行为进行研究,得到高温1100°C和1300°C不同应力水平下的持久性能数据.对失效断口采用扫描电子显微镜进行微观观测,分析不同断裂模式对应的微观机理.

摘要： 快速气压胀形技术是一种由超塑气压胀形发展而来的新技术,本文以挤压-冷轧加工的AZ80镁合金板材为研究对象,采用半球件自由胀形试验研究了1.0mm厚的板材在250～400°C和0.4～1.6MPa下的快速气压胀形能力.研究结果表明,AZ80镁合金板材在300°C下具有良好的快速气压胀形能力,在300°C、0.8MPa下的胀形高度可达40mm,高径比达到0.5,并得到了胀破高度、胀形高度与胀形时间之间的关系.在此基础上,进行了1.2mm厚板材的盒形件的快速气压胀形试验,得到了20mm高的轮廓清晰,表面质量良好的胀形件.分析了半球件和盒形件的壁厚分布规律,同时也对快速气压胀形过程的断裂模式进行了研究.

摘要： 本文以某机为例介绍了航空发动机用橡胶零件的主要分布及用途,并对其受力状态、环境温度、振动情况、密封形式等工况情况进行了阐述.通过引用几个典型橡胶密封件的失效案例,分析了橡胶密封件的几种常见断裂模式,包括失效件的主要特征、断口特点、断口微观扩展形式等,并列出典型断口形貌照片.通过对具体失效案例的研究分析,本文对橡胶密封件的储存、安装及使用等过程中失效及老化的预防措施给出了建议。

摘要： 合页连接螺栓作为冰箱关键零部件,起到承接上下门的作用,本文通过对此材料的成分检测、金相分析、断口微观观察、表面硬度等方面的分析,确定断裂模式并提出采用调质工艺，机械性能符合GB/T3098.1，表面硬度芯部硬度之差不超过30Hv。镀锌后及时进行去氢工艺，使残存的氢减少，避免氢脆敏感性的改进措施.

摘要： 随着科学技术的不断进步,低温技术的应用越来越广,因而应用于低温下的材料受到了科学工作者的极大关注.氮化铝陶瓷具有高热导率、低介电常数等特性,在低温工程领域具有应用价值,如可用于制冷机直接冷却的超导磁体系统等.本文首次研究了氮化铝陶瓷从室温至低温下(293,195和77K)的力学行为.实验发现:当温度从293K降低至77K时,氮化铝陶瓷断裂韧性从3.98±0.19 MPa m1/2升高到4.59±0.28 MPa m1/2,抗弯强度从364.6±29.2 MPa增加至415.3±21.7 MPa.针对这一变化,重点研究了试样断口表面形貌,穿晶和沿晶两种断裂模式的能量释放率比例,氮化铝陶瓷的晶格常数以及维氏压痕裂纹尺寸在室温和低温下的变化及规律.扫描电镜分析表明,当温度从293K降低至77K时,试样断口穿晶断裂比例从7.3％上升到14.5％.这一变化是由于氮化铝陶瓷晶粒和第二相的热膨胀系数不同导致的.在77K下试样内部残余应力增加,裂纹扩展路径的偏转角变小,穿晶断裂更容易发生.穿晶断裂的氮化铝晶粒表面存在明显的解理台阶,相对于沿晶断裂需要消耗更多的裂纹扩展驱动力,导致断裂表面能增加.通过在线XRD测试,测量计算了不同温度下氮化铝陶瓷的晶格常数.结果表明:随着温度的降低,氮化铝陶瓷原子间距减小,弹性模量增加.液氮温度77K下氮化铝陶瓷力学行为发生变化的原因是由于(1)穿晶断裂比例增加;(2)弹性模量增加;(3)断裂表面能增加.相信上述工作能够加深对氮化铝陶瓷低温性能的了解,推动其在低温工程领域的使用.

摘要： 纤维混凝土材料(FRC)在受力过程中会呈现多种破坏模式,包括纤维与基体间界面脱粘、纤维屈服、拉断、基体剥落、压碎等.大部分已有的数值模型无法显式地模拟纤维及界面,也不能全面地模拟上述复杂的破坏模式.因此,本文提出一个将离散体与连续体耦合的纤维混凝土有限元模型.该模型通过连续介质塑性本构来表征基体材料的损伤与开裂,通过嵌入非线性粘结界面单元来模拟纤维与基体间的粘结滑移关系.通过不同倾角下的单根纤维拔出实验以及多根纤维的直接拉伸实验与落锤冲击试验来验证,结果表明该纤维混凝土模型物理意义清晰,能够模拟各种破坏模式.

摘要： 纤维混凝土材料(FRC)在受力过程中会呈现多种破坏模式,包括纤维与基体间界面脱粘、纤维屈服、拉断、基体剥落、压碎等.大部分已有的数值模型无法显式地模拟纤维及界面,也不能全面地模拟上述复杂的破坏模式.因此,本文提出一个将离散体与连续体耦合的纤维混凝土有限元模型.该模型通过连续介质塑性本构来表征基体材料的损伤与开裂,通过嵌入非线性粘结界面单元来模拟纤维与基体间的粘结滑移关系.通过不同倾角下的单根纤维拔出实验以及多根纤维的直接拉伸实验与落锤冲击试验来验证,结果表明该纤维混凝土模型物理意义清晰,能够模拟各种破坏模式.

摘要： 纤维混凝土材料(FRC)在受力过程中会呈现多种破坏模式,包括纤维与基体间界面脱粘、纤维屈服、拉断、基体剥落、压碎等.大部分已有的数值模型无法显式地模拟纤维及界面,也不能全面地模拟上述复杂的破坏模式.因此,本文提出一个将离散体与连续体耦合的纤维混凝土有限元模型.该模型通过连续介质塑性本构来表征基体材料的损伤与开裂,通过嵌入非线性粘结界面单元来模拟纤维与基体间的粘结滑移关系.通过不同倾角下的单根纤维拔出实验以及多根纤维的直接拉伸实验与落锤冲击试验来验证,结果表明该纤维混凝土模型物理意义清晰,能够模拟各种破坏模式.

摘要： 本发明提供一种用于被组装到曲轴上的贯通孔部分被断裂分离成近半圆的连杆的制造所适合的、断裂分离性优异的轧制材。满足规定的成分，在观察棒状轧制材的相对于纵长方向的平行截面的D/4部(D是轧制材的直径)时，硫化物系夹杂物的平均长宽比为10.0以下，并且，由下式(1)表示的Pc为0.41～0.75，并且，由下式(2)表示的Veq为0.18质量％以上。Pc＝C/(1-α/100)…(1)，(式(1)中，C表示钢中碳含量(质量％)，α表示铁素体分率(面积％))，Veq＝V+Ti/2+Si/20…(2)，(式(2)中，V、Ti、Si表示钢中的各元素的含量(质量％))。

摘要： 本发明公开了一种基于半圆弯曲测试模式的沥青砂浆低温断裂性能测试方法，包括以下步骤：步骤一：根据沥青混合料配合比设计参数，反算相应的沥青砂浆配合比设计参数；步骤二：根据步骤一获取的沥青砂浆的沥青膜厚度及最大公称粒径信息确定半圆弯曲加载的温度、加载速率及样品尺寸；步骤三：根据步骤二中获得的半圆弯曲测试的加载条件进行沥青砂浆低温断裂性能试验，绘制沥青砂浆的力‑位移曲线；步骤四：根据步骤三获得的力‑位移曲线，计算沥青砂浆低温条件下的断裂能指标。本发明方法充充分考虑沥青砂浆样本易蠕变的受力特点，优化加载模式和条件，该方法简单易行。

摘要： 本发明公开了一种抗穿晶断裂失效模式的汽车转向节及其制造方法，该转向节采用铝铜合金通过连续水冷铜模旋转速冷浇铸而成，然后再在同炉采用不锈钢带包套进行热等静压而一次成型而成，成型后可切割为多个坯料，且获得坯料气孔率0％‑0.2％，晶粒生长方向整体为从最外沿指向轴线中心的水平方向。本发明的转向节铝合金的、晶粒径向生长、致密性好、强度高、抗扭转、耐冲击。

摘要： 本发明涉及运动康复工程领域，具体涉及一种单侧跟腱断裂患者康复期步态模式评价方法。本发明以消除“代偿步态”为目的设计出单侧跟腱断裂患者康复期步态模式评价方法，根据检测仪器测试得到单侧跟腱断裂患者健侧、患侧步长，健侧、患侧摆动相时间，健侧、患侧跨步时间，患侧的地面反弹力及健侧的地面反弹力，将测试得到的数值代入本发明的康复期步态模式评价方程中，得到代偿步态值，调整方程右边的相关数据使代偿步态值大于或等于0.9且小于或等于1.1，再来指导患者康复。本发明实现单侧跟腱断裂患者运动处方设计的定量化，用于指导患者康复，加快运动康复的效果。

摘要： 本发明涉及一种基于地质模式约束的断裂带地震解释方法，基于本地区的断层破碎带地质模式及特点对断层破碎带进行地震正演，以地质模式和正演结果为指导，从地震解释的角度将断层破碎带划分为断层核部，诱导裂缝带密集区及诱导裂缝带稀疏区，并选取瞬时振幅属性和分频相干RGB融合技术对断层破碎带结构进行划分。主要利用该地区断层破碎带白云岩化与原状地层出现的振幅异常对断层破碎带边界进行界定，并利用分频相干RGB融合技术及瞬时振幅属性联合对断层核部进行了刻画。最终对该地区主要断层的断层破碎带结构进行了划分。

摘要： 本发明提供一种用于被组装到曲轴上的贯通孔部分被断裂分离成近半圆的连杆的制造所适合的、断裂分离性优异的轧制材。满足规定的成分，在观察棒状轧制材的相对于纵长方向的平行截面的D/4部(D是轧制材的直径)时，硫化物系夹杂物的平均长宽比为10.0以下，并且，由下式(1)表示的Pc为0.41～0.75，并且，由下式(2)表示的Veq为0.18质量％以上。Pc＝C/(1－α/100)…(1)，(式(1)中，C表示钢中碳含量(质量％)，α表示铁素体分率(面积％))，Veq＝V+Ti/2+Si/20…(2)，(式(2)中，V、Ti、Si表示钢中的各元素的含量(质量％))。

摘要： 作为嵌插于金属制部件、连杆(B)的贯通孔(5a)的对开式的芯轴(27)，使用抵接于位于刚性低的一侧的贯通孔的侧面且与贯通孔的直径对应的半圆形的第一芯轴构件(27a)以及抵接于位于刚性高的一侧的贯通孔的侧面且直径尺寸小于第一芯轴构件的半圆形的第二芯轴构件(27b)，在断裂时进行使刚性接近各向同性的校正，使在金属制部件、连杆产生的龟裂沿目标断裂面(α)进展。

摘要： 本发明公开了一种基于半圆弯曲测试模式的沥青砂浆低温断裂性能测试方法，包括以下步骤：步骤一：根据沥青混合料配合比设计参数，反算相应的沥青砂浆配合比设计参数；步骤二：根据步骤一获取的沥青砂浆的沥青膜厚度及最大公称粒径信息确定半圆弯曲加载的温度、加载速率及样品尺寸；步骤三：根据步骤二中获得的半圆弯曲测试的加载条件进行沥青砂浆低温断裂性能试验，绘制沥青砂浆的力‑位移曲线；步骤四：根据步骤三获得的力‑位移曲线，计算沥青砂浆低温条件下的断裂能指标。本发明方法充充分考虑沥青砂浆样本易蠕变的受力特点，优化加载模式和条件，该方法简单易行。

摘要： 本发明公开了一种基于光学测量的含节理岩石动态断裂模式的分类方法，包括：将岩石试样放置于霍普金森压杆装置内，检测岩石试样断裂过程中对岩石试样的瞬态动态断裂过程中各点的运动情况；对岩石试样进行动态力学试验，获取相应的断裂轨迹；检测断裂轨迹上的位移信息；依据各点的运动情况、位移信息，采用数字图像相关技术，获取岩石试样在动态断裂过程中裂纹位移特征信息和应变特征信息；将位移信息通过坐标转化为局部坐标系下的位移参数；基于局部位移分析，完成对裂纹尖端附近的位移分析，对动态断裂模式进行分类。该分类方法的目的是解决传统的岩石动态断裂模式分类方法的分类精准度低且难度大的问题。

摘要： 本实用新型公开一种胶接接头断裂模式的快速评价试验装置，涉及胶接检测技术领域，解决了相关技术中对胶接接头剪切失效进行拉伸测试存在设备应用不便、试验周期较长的技术问题。包括夹具和胶接试样，夹具设有贯穿通道，胶接试样呈单搭接接头设置，单搭接接头的胶接面包括待测胶，其中，胶接试样被配置为安装于贯穿通道中，贯穿通道的内缘的轴向相对两侧呈平行设置，以使得胶接试样于贯穿通道中形成有相互平行且相反朝向的两个抽拉方向。可限制左右两个抽拉方向相互平行，满足对胶接接头剪切失效的模拟，从而后续可顺利判定接头失效模式，本装置具有快速评价试验的功能，试验结构重现性好，结构简单且成本低廉，试验操作方便，试验周期较短。