晶粒取向

摘要： 研究了工业纯钛在硫酸溶液中的腐蚀行为及表面形貌演变,利用扫描电镜、粗糙度仪、能谱分析仪和X射线衍射分析仪对蚀刻前后的表面形貌、粗糙度、成分及物相组成进行分析,利用电子背散射衍射仪及透射电镜对纯钛基体的织构和显微组织进行表征。结果表明,工业纯钛的表面酸蚀处理可看作微电池腐蚀过程,具体分为3个阶段:钛氧化膜去除、钛基体溶解以及钛表层形成氢化钛吸气层。钛晶粒的取向差异导致蚀刻后钛表面形成具有取向性的多孔形貌,钛基体内析出的纳米粒子使蚀刻后的钛表面形成丰富的多孔结构。

摘要： 铜镍合金管材腐蚀失效分析多集中于表面电化学腐蚀行为及钝化膜结构与耐腐蚀性能的关系。然而,铜镍合金管材表面微观组织结构对其耐腐蚀性能的影响尚未澄清。本文采用扫描电镜背散射电子衍射(SEM-EBSD)和原子力显微镜(AFM)对铜镍合金管材表面晶粒取向和腐蚀形貌演化进行了定位跟踪观察,以揭示不同取向晶粒的腐蚀行为和腐蚀形貌演化规律。结果表明:随着铜镍合金管材表面晶粒取向与〈111〉方向之间夹角的减小,晶粒表面腐蚀深度增加,腐蚀形貌由扇贝状转变为阶梯状或四面体凸起状。这与晶粒表面能直接相关,符合台阶生长模型(TLK)。

摘要： 目的探究反应堆压力容器用钢中晶粒取向与辐照硬化的关系。方法选用目前在反应堆压力容器中广泛应用的A508-3钢,首先,采用160 keV铁离子对RPV进行室温辐照,辐照损伤分别达0.2、0.5、1.0、10 dpa。然后,通过纳米压痕技术测量辐照前后样品标定区域的硬度。同时,结合电子背散射衍射对辐照前后样品的硬度标定区域进行晶体取向分析。结果实验对不同晶粒取向的纳米压痕数据进行统计分析,发现当晶粒取向在[001]方向附近时硬度值最大,而当晶粒取向远离[001]方向,即取向距[001]的旋转角从0°增大到90°时,硬度值逐渐减小。结论揭示了RPV辐照硬化可能存在较强的取向依赖性,为RPV的逆向设计提供基础。

摘要： 为了探究不同等温时效温度下β-Sn晶粒取向及晶界特征对界面反应的影响,采用准原位观测手段对不同Sn取向的Cu/Sn3.0Ag0.5Cu/Cu(Cu/SAC305/Cu)微焊点进行研究.结果表明,在不同温度下时效时,微焊点两侧界面IMC(Cu_(6)Sn_(5)+Cu_(3)Sn两相)自始至终呈现对称性生长,表明时效过程中β-Sn晶粒取向及晶界的存在不会影响界面反应.但是随着时效温度的升高,界面IMC的形貌和厚度发生明显变化.在100°C时效后,界面处生成扇贝状的Cu_(6)Sn_(5)和较薄的不连续的Cu_(3)Sn层;在125°C时效后,界面处生成扇贝状的Cu_(6)Sn_(5)和较薄的连续的Cu_(3)Sn层;而在150°C时效后,界面IMC由层状Cu_(6)Sn_(5)和层状Cu3Sn双层结构组成.时效温度的升高促使Cu和Sn原子扩散加快,促进了扇贝状Cu_(6)Sn_(5)向层状转变并造成Cu3Sn的快速生长.同时,基于界面IMC厚度随时效时间的演变规律,获得了不同时效温度下微焊点界面IMC生长曲线,可为Sn基微焊点的可靠性评价提供依据.

摘要： 利用SEM与EBSD技术研究Nimonic 80A高温合金螺栓的组织织构特点,并对不同温度下的高温应力松弛行为及组织织构演变进行分析。结果表明,合金中γ相组织未形成显著织构,晶粒取向择尤情况与晶粒尺寸无对应性。合金中第二相主要为γ′相与Cr的碳化物,γ′相在基体中弥散分布,而Cr的碳化物分别在晶界析出和沿螺栓轴向“链状”分布,其分布特征与γ晶粒组织及取向无显著关联性。应力松弛前后,晶粒组织、碳化物分布及织构均无明显变化,但γ′相发生了一定的粗化。载荷一定时,温度对应力松弛行为存在显著影响,即较高温度下样品的应力松弛率较高。较高温度下位错滑移更易开动,与样品中更多晶粒表现出较高晶粒取向散布(GOS)值相对应,但各晶粒GOS值的高低未表现出晶粒取向与晶粒尺寸依赖性。

摘要： 以EA4T钢车轴为研究对象,利用铁基粉末Fe314对EA4T车轴进行激光熔覆再制造试验,采用光学显微镜和扫描电镜分析热影响区的相组成,讨论了激光熔覆EA4T钢热影响区微观组织转变,并测试了界面区域合金元素分布和界面微观力学性能。研究结果表明:激光熔覆EA4T钢热影响区组织主要为板条马氏体组织,在接近界面区域奥氏体匀质化和碳化物的溶解过程很不充分,晶粒粗大;在热影响区的细晶区,其微观组织主要为马氏体和少量索氏体组织,且呈一定的方向性;另外在激光熔覆工艺条件下,EA4T钢热影响区所经历的最高温度对组织演变及力学性能起决定性作用,在结合区位置合金元素出现突变,晶粒取向明显,热影响区的抗剪切强度增加,但压入率降低。

摘要： 快速无损伤的测量正交宏观对称的六方晶系多晶体材料织构特征,在材料学方面成了亟待解决的难题.通过建立晶粒取向分布函数、多晶材料等效弹性常数和超声波在材料近表面的传播特征三者的关系,来确定晶粒取向分布函数的五个织构系数W200,W220,W400,W420,W440,构建极图并分析材料的宏观织构特征.其中,采用的两种波型分别是:小角度临界值纵波和瑞利波,而超声波传播特征主要以研究相速度在材料主平面上随传播角度的变化为主.对圆饼状TA19钛合金锻件进行了测量分析,结果显示:单一方向的声速C扫图可以反映出TA19钛合金锻件各位置的织构差异;圆饼状TA19钛合金锻件在以圆心为中心的不同半径的圆周处有着不同的织构特征;五个织构系数分别反映出圆饼状TA19钛合金锻件不同位置处的织构差异,尤其W220,W420,W440三位织构系数差异更为明显.

摘要： 原位解析金属结构材料损伤失效过程,对全面理解金属材料断裂机理和提升工程部件服役安全具有重要作用.同步辐射X射线断层扫描(SR-μCT)具有高空间分辨率、高时间分辨率等优点,已经广泛应用于金属结构材料损伤失效行为研究.本研究主要介绍SR-μCT技术在铝基复合材料和层状复合材料中的应用现状,总结金属材料断裂行为研究的最新进展,并介绍基于SR-μCT的先进表征方法,借助衍射衬度断层扫描(DCT)可实现三维晶粒取向和晶界特性原位研究,借助数字体积相关(DVC)可原位测量材料内部三维应变场.最后指出,建立三维组织?取向?成分?应变场等关联关系和开展近工况下原位损伤失效研究是未来主要发展方向.

摘要： 为了研究中/高频用超薄取向硅钢制备工艺中退火温度对组织、织构及磁性能的影响,以商用0.27 mm规格无底层取向硅钢成品板为原料采用初次再结晶法制备了 0.08 mm厚的超薄取向硅钢.系统研究了 800～1 000°C温度范围内退火对超薄取向硅钢退火组织、织构及磁性能的影响.结果表明,过渡带中的 η取向({0kl}〈100〉)与相邻形变基体呈大角度取向差晶界,再结晶开始时,η取向组分优先在过渡带边界"弓出"形核;随着退火温度升高,再结晶平均晶粒尺寸增大,{114}〈481〉等非η取向晶粒尺寸优势愈发明显,η组分体积占比降低,晶粒尺寸均匀性变差;稍低温退火时超薄取向硅钢综合磁性能较好,退火温度为800°C时,磁感应强度B800=1.82 T,铁损P1.5/400= 11.66 W/kg,获得本试验条件下最佳综合中频磁性能.

摘要： 目的 揭示晶粒尺寸对多道次高温交叉轧制AZ31镁合金板材组织和力学性能的影响规律及机制.方法 通过对不同初始晶粒尺寸的镁合金板材进行高温交叉轧制变形及热处理,获得不同状态的镁合金板材,采用金相显微分析、X射线衍射(XRD)分析及室温拉伸实验等手段研究镁合金板材的晶粒组织(形态、尺寸、取向)及力学性能.结果 经过多道次交叉轧制后,不同初始晶粒尺寸的板材均发生了孪生现象,但粗晶板材的晶粒尺寸仍明显大于细晶板材.退火处理后,细晶退火态板材组织均匀性较好,而粗晶退火态板材的组织虽有细化,但并不均匀.随着交叉轧制次数的增加,两种板材内非基面取向晶粒都有所增加.退火后粗晶板材中非基面取向晶粒更多.结论 晶粒细化和晶粒取向强化导致退火后的交叉轧制细晶镁合金板材具有更高的强度.粗晶板材伸长率较高主要与其具有更多的非基面取向晶粒有关.

摘要： 基于VISAR (激光速度干涉仪)和样品软回收技术,在一级轻气炮上对两种从同一铝棒沿不同方向切割的样品进行冲击加载,保持弹丸速度基本相同,使这两块样品发生不完全层裂。从自由面速度剖面来看,曲线有明显的差别,“pullback”速度相差39m/s ,另外回收样品的横截面上损伤分布也不相同。通过对两块样品损伤横截面进行金相分析,发现两种样品中的孔洞绝大部分分布在晶界上,其中,“横切样品”中孔洞在垂直于冲击方向上有贯通的趋势,而“纵切”样品在平行于冲击方向上有贯通的趋势。利用半定量的方式,通过对材料晶粒度晶粒取向的细观分析,发现“横切”样品的晶粒较小、不均匀,“纵切”样品的晶粒较大而且均匀,说明晶界对材料的层裂行为有重要的影响,这一研究有助于理解材料损伤演化机制。

摘要： 使用电子背散射衍射(EBSD)技术,研究了6082-T6铝合金搅拌摩擦焊焊核区及母材上表面晶粒形貌、晶界特征、织构组分的演化.结果表明,在焊接过程中,母材金属发生塑性变形,以及动态回复再结晶,晶粒被细化;基于搅拌针后方所形成的汤姆森四面体,邻近匙孔焊核区(区域1)首先形成(110)[001]高斯织构和(114)[22]织构,且这两种织构晶粒沿＜110＞晶向旋转一定角度,进一步形成(112)[11]铜织构、(11)[112]织构;距匙孔40mm处焊核区(区域2),轴肩引入较大的剪切应力,晶粒内的塑性变形以孪生为主,[110]丝织构占主导地位.

摘要： 通过TC18钛合金锻件底波幅度C扫图与声速C扫图的对比,发现声速C扫能显示更多信息.理论计算可知,声速反映出超声传播路径上晶粒的取向,声速C扫图显示了TC18锻件各位置晶粒取向的差异.在声速C扫图上有差异的典型位置取样,采用超声体波法测量其晶粒取向分布系数,发现其晶粒取向分布系数差异明显,说明利用单一方向传播的超声速度成像图可以在一定程度上反映出TC18锻件各位置的织构差异.

摘要： 针对不同晶粒尺寸和取向的电工硅钢进行圆盘剪分切加工试验,通过金相组织观察和显微硬度测试分析了分切断面组织形貌变化及加工硬化行为.金相观察发现,分切加工前后金相组织差异较大,晶粒尺寸越小变形较大,晶粒尺寸较大时容易产生穿晶断裂,并伴随有明显的孪晶组织.电工硅钢的晶粒尺寸和取向对加工硬化影响很大,在晶粒尺寸相近时,无取向硅钢的加工硬化程度明显大于取向硅钢,晶粒取向相同时,晶粒尺寸越大,硬度变化越明显.分切过程中的加工硬化程度与材料变形状态也直接相关,变形越激烈加工硬化越大.无取向硅钢内部晶粒取向由杂乱无章变得有序,大大提高了材料抵抗塑性变形的能力,硅钢晶粒较小时变形机制由位错滑移主导,晶粒较大时主要发生孪晶形变.

摘要： 采用自主研发的SWXRD-1000型短波长X射线衍射仪测试了纳米铝块内部残余应力沿直径和厚度的大小及分布;同时利用Xstress-3000型X射线应力仪对烧结状态的试样表面的残余应力进行了检测.结果表明:纳米铝块内部晶粒取向分布均匀;随着热处理温度的升高,中心处的内部残余应力呈下降的趋势,厚度方向上残余应力分布整体为外拉内压,直径方向上内部残余应力呈现出中心高、两侧低的趋势,表面残余应力与内部残余应力具有很好的趋势一致性.

摘要： 利用电子背散射衍射(EBSD)技术,对CSP工艺生产的不同冷轧压下率的SPCC钢退火板的显微织构进行了研究.分析了冷轧压下率对晶粒取向分布和晶界取向差分布的影响.利用一个与晶粒取向分布有关的指数I{111}/{100}来评价{111}和{100}织构的相对强度.从显微织构演变的角度来看,SPCC钢板的最佳冷轧压下率约为72.5％.过大的压下率会导致{100}取向的晶粒所占比例增加,使织构强度比I{111}/{100}降低,不利于钢板冲压性能的提高.冷轧压下率对晶粒取向差分布影响不大.

摘要： 采用金相法、电子背散射衍射(EBSD)技术等手段研究了一种特定形状选晶器在高速凝固法下的选晶行为。结果表明，整个凝固过程中晶粒取向的优化只发生在选晶器底台;利用螺旋通道的物理阻碍作用可以顺利实现选出单晶，且该晶粒的取向为最初进入螺旋选晶区域的多个晶粒的取向之一;螺旋通道的凝固是通过二、三次枝晶的扩展生长来实现的。

摘要： 随着現代材料分析与测试技术的不断进步和创新，越来越多的材料表征手段已经用于考古发现，以及文物的保护和鉴定领域。大大推动了科技考古学科的发展。电子背散射衍射(EBSD)作为一种研究材料微观组织结构的重要手段。在材料晶粒尺寸大小、取向分布、晶界信息、应变和物相鉴定等方面具有独特的优势。本文综述和介绍了近年来利用EBSD技术在研究历史文物方面的一些研究成果。例如。通过对意大利古代彩色玻璃和彩陶中微小颜料残留物的物相鉴别，可获得原材料产地、制作工艺和制作时间等方面的重要信息；通过对中国古代青铜器晶粒取向关系的研究，可进一步推断古代青铜器的制作和冷热加工工艺，为展示我国灿烂的青铜文明提供依据。

摘要： 以3102铝箔为研究对象,在-196°C下进行不同保温时间的深冷处理,然后再进行330°C保温7h及22h退火处理,研究深冷预处理对铝箔退火组织的影响。结果表明,深冷预处理能延长回复阶段时间,有效抑制退火过程中生成的异常粗大晶粒,随着深冷保温时间的增加,抑制作用更加明显;XRD分析表明,深冷预处理会使退火后晶粒取向发生明显改变,Al(111)、(200)、(311)晶面取向增强,Al(220)晶面取向减弱,且变化趋势会随深冷保温时间的延长而加强。

摘要： 采用离子束溅射与磁过滤阴极弧等离子体共沉积技术在单晶硅片(400)表面成功制备了不同Si含量的nc-TiN/a-Si3N4纳米复合薄膜。分别采用X射线光电子能谱(XPS)、电子散射谱(EDS)、X射线衍射仪(XRD)对薄膜的成分、结构进行了表征;在纳米压痕仪和UMT-2多功能微摩擦仪上测试了薄膜的硬度、弹性模量、摩擦系数、磨损率。rn 结果表明，薄膜中Ti、Si分别以no-TiN和a-Si3N4形式存在，其中TiN以(200)面择优取向;纳米硬度测试表明薄膜硬度范围在22~26GPa，薄膜与氰化硅对偶的摩擦系数均维持在0.13~0.17之间。随着薄膜中Si含量的增加，Siat％=10.9％时，硬度达最大值(25.6GPa)，摩擦系数和磨损率达到最低值。随着Si at％的继续增加，薄膜的摩擦系数、磨损率又逐渐增加。

摘要： 在根据本发明生产磁性特性最优化的晶粒取向电工钢带的方法中，由重量％为单位的2.0‑4.0％Si，0.010‑0.100％C，≤0.065％Al和≤0.02％N以及选择性其它组分以及其余由Fe和不可避免杂质组成的钢以传统方式加工为冷轧带材，该冷轧带材进行氧化退火/初次重结晶退火。所得冷轧带材具有氧化物层，在该氧化物层上施加退火隔离层。在接下来高温退火中由此形成镁橄榄石层，最终退火之前在该层上施加绝缘层。根据本发明在对所得氧化层进行氧化退火/初次重结晶退火之后利用FTIR获得光谱，并确定其在980cm

摘要： 本发明涉及一种用于通过薄板坯连续铸造来制造晶粒取向电工钢带的工艺，包括以下工艺步骤：a)熔炼钢，b)通过薄板坯连续铸造来连续地铸造熔体，c')将薄板坯加热并使板坯在最高为1250°C的温度下进行退火，d)将温度加热至1350°C‑1380°C之间，e)对薄板坯进行连续热轧以形成热轧带材，f)冷却和卷取热轧带材以形成卷，g)在卷取后并在随后的冷轧步骤之前对热轧带材进行退火，h)将热轧带材冷轧为标称可用厚度，i)对所述冷轧带材进行再结晶、脱碳和氮化退火，j)将退火分隔部(不粘层)施加到冷轧带材的带材表面，k)使冷轧带材进行二次再结晶退火，形成具有显著高斯织构的成品钢带，以及l)对已经用绝缘层涂覆的成品钢带进行去应力退火，提供了一种改进的用于通过薄板坯连续铸造来制造晶粒取向电工钢带的工艺。这通过以下方式实现，在工艺步骤h)中冷轧带材的再结晶、脱碳和氮化退火包括脱碳退火阶段和随后的氮化退火阶段，以及插入在脱碳退火阶段和氮化退火阶段之间的中间还原退火阶段，中间还原退火阶段使用含有氮气(N2)和氢气(H2)的特别是干燥的气态退火气氛在820°C‑890°C的温度范围下进行最长时间为40秒，并且作用在冷轧带材上，其具有小于0.10的水蒸气/氢气分压比pH2O/pH2，并且其中获得冷轧带材，其初次再结晶的晶粒的圆当量平均尺寸(直径)在22μm和25μm之间。

摘要： 本发明涉及一种用于电工技术应用的非晶粒取向电工钢带或电工钢板，其由钢材制成，该钢材除了铁和不可避免的杂质以外还包括(重量％)Si:2.0–4.5％,Zr:0.03–0.3％,Al:不高于2.0％,Mn:不高于1.0％,C:不高于0.01％,N:不高于0.01％,S:不高于0.001％,P:不高于0.015％，电工钢带或钢板组织结构中存在Fe‑Si‑Zr三元共沉淀。在按照本发明的电工钢带或钢板组织结构中存在的Fe‑Si‑Zr三元共沉淀通过沉淀硬化或颗粒硬化提高由按照本发明钢材制成的、非晶粒取向电工钢带或钢板的强度，而不会对电磁性能产生重大影响。本发明还提供一种用于制造这类电工钢带或钢板的方法。

摘要： 本发明涉及晶粒取向Fe‑Si钢板的制造方法，所述钢板在800A/m下呈现高于1.870特斯拉的感应强度值，且在1.7特斯拉(T)的特定磁感应强度下呈现出低于1.3W/kg的铁芯功率损耗。以重量百分比计，所述钢的化学组成包括：2.8≤Si≤4，0.20≤Cu≤0.6，0.05≤Mn≤0.4，0.001≤Al≤0.04，0.025≤C≤0.05，0.005≤N≤0.02，0.005≤Sn≤0.03，S≤0.015，且任选地，累计量低于0.02的Ti、Nb、V或B，同时满足以下关系：Mn/Sn≤40，2.0≤C/N≤5.0，Al/N≥1.20，且余量为Fe和其他不可避免的杂质。

摘要： 本发明涉及一种由钢制成的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，该钢除了包含有铁和不可避免的杂质以外，还包括（以重量%示出的）Si：1.0‑4.5%、Al：不高于2.0%、Mn：不高于1.0%、C：不高于0.01%、N：不高于0.01%、S：不高于0.012%、Ti：0.1‑0.5%、P：0.1‑0.3%，其中对于Ti含量%Ti和P含量%P的比例%Ti/%P下式成立：1.0≤%Ti/%P≤2.0。根据本发明的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板以及由这种钢板或钢带制成的、电工用途的部件具有提高的强度以及同时具有良好的磁性能的特点。可以由此来制造根据本发明的NO钢板或NO钢带，即，通过将由具有前述组成成份的钢构成的热轧钢带冷轧成冷轧钢带并且对该冷轧钢带进行最终退火处理。为了特别形成NO钢带或NO钢板的特定性能，本发明提供了不同的最终退火方案。

摘要： 本发明涉及制造晶粒取向电工钢(GOES)带材的方法，其中将熔融的硅合金钢连续铸造成厚度为50至100毫米的铸坯，并在多个单向轧制机架中进行热轧以制造厚度为0.7至4.0毫米的最终热轧带材卷，随后将热轧带材连续退火、冷轧，将冷轧带材连续退火以引发一次再结晶，和任选的脱碳和/或渗氮，涂覆退火带材，将卷曲的带材退火以引发二次再结晶，将退火的带材连续热矫平退火，并涂覆退火带材以实现电绝缘，还涉及由此制得的产品。

摘要： 在根据本发明生产磁性特性最优化的晶粒取向电工钢带的方法中，由重量％为单位的2.0‑4.0％Si，0.010‑0.100％C，≤0.065％Al和≤0.02％N以及选择性其它组分以及其余由Fe和不可避免杂质组成的钢以传统方式加工为冷轧带材，该冷轧带材进行氧化退火/初次重结晶退火。所得冷轧带材具有氧化物层，在该氧化物层上施加退火隔离层。在接下来高温退火中由此形成镁橄榄石层，最终退火之前在该层上施加绝缘层。根据本发明在对所得氧化层进行氧化退火/初次重结晶退火之后利用FTIR获得光谱，并确定其在980cm‑1出现、代表在氧化层中存在Fe2SiO4分子的峰的“面积(Fe2SiO4)”和其在1250cm‑1出现、代表在氧化层中存在αSiO2分子的峰的“面积(αSiO2)”。然后如此调整钢组成或者冷轧、氧化退火/初次重结晶退火或者选择性进行的热轧带材退火的参数，使得满足下列条件：0.5×面积(Fe2SiO4)≤面积(αSiO2)≤2×面积(Fe2SiO4)。

摘要： 本发明涉及一种用于通过薄板坯连续铸造来制造晶粒取向电工钢带的工艺，包括以下工艺步骤：a)熔炼钢，b)通过薄板坯连续铸造来连续地铸造熔体，c')将薄板坯加热并使板坯在最高为1250°C的温度下进行退火，d)将温度加热至1350°C‑1380°C之间，e)对薄板坯进行连续热轧以形成热轧带材，f)冷却和卷取热轧带材以形成卷，g)在卷取后并在随后的冷轧步骤之前对热轧带材进行退火，h)将热轧带材冷轧为标称可用厚度，i)对所述冷轧带材进行再结晶、脱碳和氮化退火，j)将退火分隔部(不粘层)施加到冷轧带材的带材表面，k)使冷轧带材进行二次再结晶退火，形成具有显著高斯织构的成品钢带，以及l)对已经用绝缘层涂覆的成品钢带进行去应力退火，提供了一种改进的用于通过薄板坯连续铸造来制造晶粒取向电工钢带的工艺。这通过以下方式实现，在工艺步骤h)中冷轧带材的再结晶、脱碳和氮化退火包括脱碳退火阶段和随后的氮化退火阶段，以及插入在脱碳退火阶段和氮化退火阶段之间的中间还原退火阶段，中间还原退火阶段使用含有氮气(N2)和氢气(H2)的特别是干燥的气态退火气氛在820°C‑890°C的温度范围下进行最长时间为40秒，并且作用在冷轧带材上，其具有小于0.10的水蒸气/氢气分压比pH2O/pH2，并且其中获得冷轧带材，其初次再结晶的晶粒的圆当量平均尺寸(直径)在22μm和25μm之间。

摘要： 本发明涉及一种用于电工技术应用的非晶粒取向电工钢带或电工钢板，其由钢材制成，该钢材除了铁和不可避免的杂质以外还包括(重量％)Si:2.0–4.5％,Zr:0.03–0.3％,Al:不高于2.0％,Mn:不高于1.0％,C:不高于0.01％,N:不高于0.01％,S:不高于0.001％,P:不高于0.015％，电工钢带或钢板组织结构中存在Fe-Si-Zr三元共沉淀。在按照本发明的电工钢带或钢板组织结构中存在的Fe-Si-Zr三元共沉淀通过沉淀硬化或颗粒硬化提高由按照本发明钢材制成的、非晶粒取向电工钢带或钢板的强度，而不会对电磁性能产生重大影响。本发明还提供一种用于制造这类电工钢带或钢板的方法。

摘要： 本发明涉及晶粒取向Fe-Si钢板的制造方法，所述钢板在800A/m下呈现高于1.870特斯拉的感应强度值，且在1.7特斯拉(T)的特定磁感应强度下呈现出低于1.3W/kg的铁芯功率损耗。以重量百分比计，所述钢的化学组成包括：2.8≤Si≤4，0.20≤Cu≤0.6，0.05≤Mn≤0.4，0.001≤Al≤0.04，0.025≤C≤0.05，0.005≤N≤0.02，0.005≤Sn≤0.03，S≤0.015，且任选地，累计量低于0.02的Ti、Nb、V或B，同时满足以下关系：Mn/Sn≤40，2.0≤C/N≤5.0，Al/N≥1.20，且余量为Fe和其他不可避免的杂质。