气窜

摘要： 环空气窜是油气资源开发过程中最常见的一种问题,其解决难度非常大,时至今日仍然没有行之有效的、标准化处理方案,很可能导致水泥环整体结构破损、油气层测试评价失准、采收率下降等一系列问题,对于油气资源的顺利开采十分不利。本文就结合某油田实际开采情况,对深层固井气窜影响因素进行分析,并在此基础上探究了钻井液性能对顶替效率的影响等问题。

摘要： 针对低渗透油藏CO_(2)驱波及效率低和气窜的问题,合成一种CO_(2)/N_(2)响应性纳米SiO_(2)来控制气窜指进,增加CO_(2)驱的波及范围;利用红外光谱、热重分析等方法对合成的CO_(2)/N_(2)响应性纳米SiO_(2)进行表征研究,在分散条件下对其进行粒径分析、响应性、吸附量、分散稳定性等系统研究,并采用岩心流动装置对CO_(2)/N_(2)响应性纳米SiO_(2)分散体系进行驱油模拟实验,结果表明,CO_(2)/N_(2)响应性纳米SiO_(2)符合预期设计。分散条件下,响应性纳米SiO_(2)平均粒径为58.8 nm,具有CO_(2)/N_(2)响应性,CO_(2)吸附量可达到196.8 mmol/g,有一定的分散稳定性。3 PV的CO_(2)/N_(2)响应性纳米SiO_(2)分散体系在渗透率为5.8 mD的岩心中,封堵率为89.38%,提高采收率为15.15%,最终采收率为53.44%;CO_(2)/N_(2)响应性纳米SiO_(2)分散体系通过去质子化状态下颗粒团聚,封堵地层中的气窜通道,增加低渗流通道的驱油效果。CO_(2)/N_(2)响应性纳米SiO_(2)分散体系不仅可以有效地封堵地层中的气窜通道,而且能提高CO_(2)驱油的波及效率。

摘要： 综合考虑固井井筒流体瞬态流动特征、温压流变性以及水泥浆水化反应,建立考虑温度压力耦合效应的固井全过程水力参数计算方法。利用新模型开展数值模拟与场地试验,揭示控压固井全过程瞬态温度压力演化规律。结果表明新模型能精确预测固井全过程温度、压力,很好地满足工程需求;受循环变密度、变排量等影响,固井循环过程井筒压力呈现出明显的非稳态特征;固井循环阶段各流体流变性受温度压力影响明显,温压流变性的影响对精确预测固井井筒压力不可忽略;固井侯凝期间,受水泥浆水化反应的影响,水泥浆压力逐渐降低,温度呈现先增加后降低的趋势,该阶段需要在井口施加一定回压来避免固井气窜的发生;控压固井技术能够有效避免窄安全密度窗口地层井漏、气窜等事故的发生,构建的固井全过程水力参数计算模型可为成功实施控压固井技术提供理论支持。

摘要： 自开展注气开发试验以来,塔里木盆地东河1油田石炭系油藏整体呈现出地层压力升、日产油量升、自然递减降、综合含水率降的"两升两降"开发特征。但与此同时,随着油藏向气藏转变、低压向高压转变,注气受效井气油比逐渐上升。为了解决气油比上升引发的诸多问题,基于注气开发机理研究,立足现场试验和应用,从工艺流程、采油方式和注采关系等方面提出针对性措施。主要对策为:优化地面工艺流程、强化参数监测,保证井控和地面安全;转变采油方式,明确气举采油为注气受效井从机采到自喷生产必要的过渡阶段,解决了机采不适问题,保证油井开井率和生产时率;完善注采井网,部署实现平面和纵向三环接替模式,严格控制注气受效井产气量和气油比,有效减缓气窜的发生。研究成果为东河1油田石炭系油藏注气提采提供了技术支撑。

摘要： 具大气顶、窄油环、强边水特征的锦州X砂岩油藏,进入开发中—后期后,面临着地层压力下降快、气窜严重、挖潜难度大等难题,亟待优化其开发方式。以几何相似、物性相似和生产动态相似为原则,对锦州X油藏进行剖面模型化,通过可视化二维物理模拟实验,验证了屏障注水方案的可行性。在此基础上,结合数值模拟,推荐水平井平行井网屏障注水方案并确定实施技术要求。考虑到油藏的复杂性与开发风险,以气窜严重、纵向驱替不均衡、增产效果显著为原则,优选1个井组开展先导试验,提高对屏障注水的动态认识,为油藏开发提供借鉴。

摘要： 气驱是一种重要的提高油藏采收率的方法,然而注入气会沿着油藏中的裂缝发生气窜,影响气驱效果。在裂缝和基质中,对注气过程中油气水三相的运移过程进行力学分析,分别构建了适用于裂缝和基质的油气水三相运移力学模型,推导得到了在裂缝和基质中的油气水三相运移速度和位移表达式。基于所构建的力学模型,分别研究了在裂缝和基质中不同的注入条件、油藏和流体物性对油气水三相的运移规律的影响。研究结果表明裂缝与基质渗透率极差是气窜的主控因素。当裂缝渗透率与基质渗透率存在较大差异时,在裂缝中油气水三相的运移速度明显快于基质,且裂缝与基质中的运移速度的比值,与裂缝与基质的渗透率极差几乎成正比。油气水三相的运移速度随着注气压力梯度的增加而增加,随着油水黏度比的增加而减小。裂缝与基质渗透率极差越大,注气压差越大,油水黏度比越小,越容易发生气窜。

摘要： 目前,前缘运移及气窜规律研究较少通过室内实验手段、从CO_(2)波及角度去探索前缘运移与气窜规律,运用可视化仿真物理模拟装置开展平板岩心CO_(2)非混相驱物理模拟实验,分析原油黏度、储层渗透率、储层非均质性及注入速度等因素对CO_(2)驱前缘运移及气窜规律的影响。研究发现,在注入井定流量注入,生产井定压生产的条件下,原油黏度降低、渗透率降低、储层均质、注入速度变大,可增加CO_(2)非混相驱油采出程度;同时,原油黏度降低、渗透率越低、注入速度增加,也导致油井见气后继续扩大波及的能力增强,即能够缓解气窜。研究结果表明:在注入井定流量注入、生产井定压生产情况下,高注入速度开发能够缓解气窜,并获得较好的开发效果;当注入速度从0.1 mL/min增至2.0 mL/min时,采出程度从15.4%增至35.3%,波及系数差从8.3%增至26.2%。该研究对CO_(2)非混相驱气窜抑制及提高采收率具有重要意义。

摘要： 固井后环空憋压能有效补偿水泥浆失重造成的压力损耗,是目前解决水泥浆失重的常用手段。高压气井裸眼段通常纵向上压力体系多,涌溢同存,常规固井后一次性憋压至较高设计值候凝可能导致井漏发生,而采用偏低的环空憋压值则无法有效补偿压力损耗,候凝期间存在地层失稳。因此,基于固井气窜主要发生的因素分析,采取理论与实践相结合,确定了一种在现场切实可行的环空憋压方法;基于水泥浆超声纵波的传输时间及孔隙压力变化确定水泥浆液-固态变化时间作为环空逐级憋压候凝时间节点;基于水泥浆静胶凝强度及水泥石强度发展时间确定憋压值;实现固井候凝期间全过程压稳,较好解决固井候凝期间发生气窜问题。

摘要： 东海盆地西湖凹陷为典型的低孔低渗储层,地层压力系数求取困难,导致压稳计算难度高,增加了固井压稳准确计算的难度。同时受油基钻井液作业的影响,加剧了固井高效顶替难度。通过优化浆柱结构设计、开发高效冲洗前置液和聚合物防窜水泥浆体系,优选压稳防窜计算方法,形成了东海大位移井固井工艺配套技术,研究成果在东海进行了4井次的应用试验,固井质量优良,满足油气井后续开发需求。

摘要： 空(氮)气泡沫驱油技术即向油藏注入空气泡沫与相应的封堵流体,减小残余油饱和度,溶解储层中的胶质,从而提高渗透率,在低渗透油藏、高含水油藏以及深层油藏均有良好的应用前景.国内现场实验已经证明,对于水驱效果不好的低渗透油藏,空(氮)气泡沫复合驱油能取得很好效果,且成功率高、风险性低、成本低廉等.

摘要： 针对川渝地区深层气井存在的高温、高压、漏失、气窜、大温差等固井难点，提出了相应的固井技术对策，开发了配套的高性能水泥浆体系，研究的固井技术先后在龙16井、剑门1井、龙岗62井等固井工程中得到应用。

摘要： 针对固井后环间带压对后续安全钻进及油气开采所带来的严重影响，通过分析气体侵入环空的原因，从水泥浆胶凝失重、气侵阻力、水化体积收缩三方面入手提出了一种新的水泥浆防窜能力评价方法。研究表明：过渡时间越短(小于40min)，气侵危险时刻气侵阻力越大，水泥石体积收缩率越小(小于1％)，防窜能力越强;综合分析三个防窜性能指标才能科学全面评价水泥浆防窜能力。

摘要： 针对固井后环间带压对后续安全钻进及油气开采所带来的严重影响，通过分析气体侵入环空的原因，从水泥浆胶凝失重、气侵阻力、水化体积收缩三方面入手提出了一种新的水泥浆防窜能力评价方法。研究表明：过渡时间越短(小于40min)，气侵危险时刻气侵阻力越大，水泥石体积收缩率越小(小于1％)，防窜能力越强;综合分析三个防窜性能指标才能科学全面评价水泥浆防窜能力。

摘要： 针对固井后环间带压对后续安全钻进及油气开采所带来的严重影响，通过分析气体侵入环空的原因，从水泥浆胶凝失重、气侵阻力、水化体积收缩三方面入手提出了一种新的水泥浆防窜能力评价方法。研究表明：过渡时间越短(小于40min)，气侵危险时刻气侵阻力越大，水泥石体积收缩率越小(小于1％)，防窜能力越强;综合分析三个防窜性能指标才能科学全面评价水泥浆防窜能力。

摘要： 针对固井后环间带压对后续安全钻进及油气开采所带来的严重影响，通过分析气体侵入环空的原因，从水泥浆胶凝失重、气侵阻力、水化体积收缩三方面入手提出了一种新的水泥浆防窜能力评价方法。研究表明：过渡时间越短(小于40min)，气侵危险时刻气侵阻力越大，水泥石体积收缩率越小(小于1％)，防窜能力越强;综合分析三个防窜性能指标才能科学全面评价水泥浆防窜能力。

摘要： 针对固井后环间带压对后续安全钻进及油气开采所带来的严重影响，通过分析气体侵入环空的原因，从水泥浆胶凝失重、气侵阻力、水化体积收缩三方面入手提出了一种新的水泥浆防窜能力评价方法。研究表明：过渡时间越短(小于40min)，气侵危险时刻气侵阻力越大，水泥石体积收缩率越小(小于1％)，防窜能力越强;综合分析三个防窜性能指标才能科学全面评价水泥浆防窜能力。

摘要： 随着天然气需求最的日益增多及勘探开发工作的不断深入，井下地质条件及井身结构也越来越复杂，固井后环空带压或井口窜气问题也越来越突出。针对气井固井后的环空带压问题，分析了气井固井的特殊性及难点，简述了国内外气井环空带压的特征，从管柱泄漏、顶替效率、水泥浆设计及固井后水泥环受力状态、腐蚀性气体对环空带压的产生原因进行了初步分析，总结了目前国外预防及补救环空带压问题的措施。提高顶替效率配合综合性能好的防窜水泥浆，设计与地层相匹配的水泥石力学性能，是防止环空带压、保证良好层间封隔的关键。

摘要： 随着天然气需求最的日益增多及勘探开发工作的不断深入，井下地质条件及井身结构也越来越复杂，固井后环空带压或井口窜气问题也越来越突出。针对气井固井后的环空带压问题，分析了气井固井的特殊性及难点，简述了国内外气井环空带压的特征，从管柱泄漏、顶替效率、水泥浆设计及固井后水泥环受力状态、腐蚀性气体对环空带压的产生原因进行了初步分析，总结了目前国外预防及补救环空带压问题的措施。提高顶替效率配合综合性能好的防窜水泥浆，设计与地层相匹配的水泥石力学性能，是防止环空带压、保证良好层间封隔的关键。

摘要： 随着天然气需求最的日益增多及勘探开发工作的不断深入，井下地质条件及井身结构也越来越复杂，固井后环空带压或井口窜气问题也越来越突出。针对气井固井后的环空带压问题，分析了气井固井的特殊性及难点，简述了国内外气井环空带压的特征，从管柱泄漏、顶替效率、水泥浆设计及固井后水泥环受力状态、腐蚀性气体对环空带压的产生原因进行了初步分析，总结了目前国外预防及补救环空带压问题的措施。提高顶替效率配合综合性能好的防窜水泥浆，设计与地层相匹配的水泥石力学性能，是防止环空带压、保证良好层间封隔的关键。

摘要： 随着天然气需求最的日益增多及勘探开发工作的不断深入，井下地质条件及井身结构也越来越复杂，固井后环空带压或井口窜气问题也越来越突出。针对气井固井后的环空带压问题，分析了气井固井的特殊性及难点，简述了国内外气井环空带压的特征，从管柱泄漏、顶替效率、水泥浆设计及固井后水泥环受力状态、腐蚀性气体对环空带压的产生原因进行了初步分析，总结了目前国外预防及补救环空带压问题的措施。提高顶替效率配合综合性能好的防窜水泥浆，设计与地层相匹配的水泥石力学性能，是防止环空带压、保证良好层间封隔的关键。

摘要： 本发明的一种注气防窜用固化剂缓释胶囊和防窜剂及其制备方法，由重量份数为20‑40份树脂固化剂、5‑35份的密度调节剂和45‑75份的包覆剂组成，所述树脂固化剂封于所述包覆剂内，固化剂缓释胶囊的密度为0.66‑0.8g/cm3。其制备方法为：各组分按一定比例在高温下混合均匀，冷却至室温粉碎、造粒即可得到。本发明制得的固化剂缓释胶囊的密度基于水和注气氮气的密度之间，更接近氮气的密度，因此与树脂材料混合后能够随注气通道流动，具有优异的井筒注入性，同时具有缓释作用，只有在进入油藏深部才发生固化反应，具有优异的封堵性。

摘要： 本发明属于发动机防结冰技术领域，公开一种发动机窜气除水装置、窜气除水方法及车，发动机窜气除水装置包括冷凝管路、储水机构和分流管路，冷凝管路开设有窜气进气口和第一进气口，窜气进气口用于通入窜气，第一进气口用于通入第一预设量的冷空气，储水机构连通于冷凝管路，分流管路内通有第二预设量的冷空气，冷凝管路和分流管路的出气口均连通于增压器；车包括上述的发动机窜气除水装置。先将第一预设量的冷空气通入窜气中，从而能够冷凝出窜气中的气态水，然后再与第二预设量的冷空气进行混合并进入增压器内，由于窜气中的水分已经提前被析出，所以不会出现结冰问题，能够保证车的平稳运行。

摘要： 窜缸混合气回流系统(60)具有窜缸混合气回流路径(70)、使经由机油分离器(80)后的窜缸混合气(Gb)排放至大气中的大气排放机构(90)、以及控制装置(50)，控制装置(50)具有：判断部(51)，根据压缩机(41)的运转状态判断压缩机中是否会发生机油堵塞；控制部(51)，在判断部判断为不会发生机油堵塞的情况下，停止由大气排放机构进行的窜缸混合气向大气中的排放，在判断部判断为会发生机油堵塞的情况下，进行由大气排放机构进行的窜缸混合气向大气中的排放。

摘要： 一种可变截面的单支杆主动防窜气机构及防窜气方法，属于风洞试验设备技术领域。本发明为了解决风洞试验过程单杆支撑试验过程，因防窜气结构刚性不足，容易引起风洞内流场不稳定，导致风洞试验数据不准确的问题。本发明包括主盖板，主盖板上加工有安装槽，安装槽内安装有防窜气装置，防窜气装置采用左右对称的布置方式布置在闭口风洞单支杆的两侧。本发明能够有效防止单支杆在迎角变化过程中由于水平投影面积不断变化而出现的窜气问题。

摘要： 一种曲轴箱窜气通道，窜气通道包括进气口及出气管路，进气口与出气管路之间设置有多个交错的挡板，挡板在窜气通道内沿竖直方向延伸。该窜气通道还包括回油管路和通道本体，回油管路设置于进气口与出气管路之间，出气管路与回油管路分别通过出气口及回油口与通道本体连通，进气口形成于通道本体一端，出气管路形成于通道本体相对于进气口的另一端，回油管路形成于通道本体的中部。本实用新型通过在曲轴箱窜气通道内部增加预铸挡板，使油气与挡板撞击形成油滴，再通过回油管路回收油滴，使油气分离开来，可以在不影响整机结构布局和成本的情况下，大幅提升油气分离效率，减少发动机的机油消耗，提升客户满意度。

摘要： 本发明公开了温敏性膨胀微胶囊防气窜剂及防气窜水泥浆体系，该微胶囊防气窜剂制备如下：在烧杯中加入3‑4份丙烯腈、0.4‑0.5份丙烯酸甲酯、2‑3份甲基丙烯酸甲酯，再加入1‑2份过氧化月桂酰作为引发剂，10‑30份低沸点溶剂作为发泡剂，0.1‑0.2份1，4‑丁二醇二甲基丙烯酸酯作为交联剂，搅拌溶解，转入玻璃反应釜，加入20‑25份纳米二氧化硅作为分散剂，加入300‑350份去离子水，在氮气保护下60‑70°C恒温水浴反应20‑24h，降温、洗涤、干燥。该防气窜水泥浆体系包括：油井水泥100份，降失水剂1.5‑2份，分散剂2‑3份，防气窜剂0.1‑1份，缓凝剂0‑3份，消泡剂0.2份，密度调节剂0‑50份，水44份。本发明能有效弥补水泥石体积收缩，封隔地层流体防止窜流，预防环空带压现象发生，延长油井使用寿命。

摘要： 本发明涉及一种缝洞型油藏单元氮气驱气窜判定方法及注采防窜方法，气窜判定方法包括以下步骤：步骤一：气窜判定原则：①生产井产出气中氮气含量大于10％，而未实施氮气驱时的氮气含量不大于5％，均为体积分数；②生产井产气量大于未实施氮气驱时的1.5倍；步骤二，当气窜风险高的单元氮气驱至少满足任一气窜判定原则，则判定单元氮气驱已经发生气窜，气窜风险高的单元氮气驱包括至少一个易气窜因素：井间具有过井断裂带或次级断裂、注采关系为低注高采、井间局部构造形态不存在构造高点或具有倾角。若通过上述气窜判定方法判定单元氮气驱气窜，则基于单元氮气驱的气窜特点和气窜程度，先动态调整防窜、后主动防窜或直接主动防窜的防窜方法。

摘要： 本发明公开了温敏性膨胀微胶囊防气窜剂及防气窜水泥浆体系，该微胶囊防气窜剂制备如下：在烧杯中加入3‑4份丙烯腈、0.4‑0.5份丙烯酸甲酯、2‑3份甲基丙烯酸甲酯，再加入1‑2份过氧化月桂酰作为引发剂，10‑30份低沸点溶剂作为发泡剂，0.1‑0.2份1，4‑丁二醇二甲基丙烯酸酯作为交联剂，搅拌溶解，转入玻璃反应釜，加入20‑25份纳米二氧化硅作为分散剂，加入300‑350份去离子水，在氮气保护下60‑70°C恒温水浴反应20‑24h，降温、洗涤、干燥。该防气窜水泥浆体系包括：油井水泥100份，降失水剂1.5‑2份，分散剂2‑3份，防气窜剂0.1‑1份，缓凝剂0‑3份，消泡剂0.2份，密度调节剂0‑50份，水44份。本发明能有效弥补水泥石体积收缩，封隔地层流体防止窜流，预防环空带压现象发生，延长油井使用寿命。

摘要： 本发明涉及一种缝洞型油藏单元氮气驱气窜判定方法及注采防窜方法，气窜判定方法包括以下步骤：步骤一：气窜判定原则：①生产井产出气中氮气含量大于10％，而未实施氮气驱时的氮气含量不大于5％，均为体积分数；②生产井产气量大于未实施氮气驱时的1.5倍；步骤二，当气窜风险高的单元氮气驱至少满足任一气窜判定原则，则判定单元氮气驱已经发生气窜，气窜风险高的单元氮气驱包括至少一个易气窜因素：井间具有过井断裂带或次级断裂、注采关系为低注高采、井间局部构造形态不存在构造高点或具有倾角。若通过上述气窜判定方法判定单元氮气驱气窜，则基于单元氮气驱的气窜特点和气窜程度，先动态调整防窜、后主动防窜或直接主动防窜的防窜方法。

摘要： 本发明提供了一种二氧化碳驱防气窜两级封窜工艺、实验装置及方法，封窜工艺第一步用高强度的凝胶(PLS)封堵裂缝，第二步用泡沫来改善基质非均质性，进而提高原油采收率的方法。工艺思路为确定两级封窜体系的适应性界限，然后开展注入量、注入速度、注入轮次、注入时机等工艺参数进行优化研究，最终确定出其最佳的适用条件以及注入工艺参数，对目标油藏提高原油采收率具有重要指导意义，同时为国内同类油藏CO2驱防气窜提供一种工艺思路。