氮气

摘要： 为提升氮气气调的应用效果,对覆膜粮堆电缆和管道穿膜进行气密性改造后,评价氮气气调的控温和控虫效果。结果表明,覆膜粮堆气密性改造能延长氮气有效浓度的保持时间,降低气调电耗;在充氮结束后的一周内,变压吸附机组制备的高纯氮气作为冷源能有效降低平均粮温和表层粮温;使用浓度97%的氮气处理两个月,能彻底抑制玉米象、谷蠹、锈赤扁谷盗和赤拟谷盗的发生。

摘要： 氮气等惰性气体是高校实验室中常见的气体,如果发生氮气泄漏,容易使实验室人员因缺氧而窒息,导致伤亡事故。因此,了解氮气窒息的实验室临界面积对于实验室安全检查以及安全设置气体监测设备具有实际意义。该文分别以氮气和液氮泄漏为例,以国家和行业标准为基础,对氮气窒息的实验室临界面积进行测算,以期为使用窒息性气体的高校实验室提供参考,提高实验室安全技术水平。

摘要： 氮气气调储粮技术是符合我国南方地区的绿色储粮技术之一。本文通过对南京直属库氮气气调储粮技术进行工程化建设,进一步规范建设流程,规避风险点,为氮气气调储粮技术的成功应用提供保障,旨在为华东片区氮气气调储粮建设提供参考。

摘要： 采用氮气密闭循环气力输送方式输送电石粉尘,分别阐述了电石粉尘回收系统和氮气密闭循环系统的联锁控制方案及控制要点,介绍了异常情犯的判断和处理措施。

摘要： 间歇液相本体法聚丙烯装置在正常生产过程中氮气消耗量大,丙烯单耗高。针对这一问题,通过建立优化运行的数学模型,确定了不同条件下的最佳闪蒸置换压力。在优化运行的基础上,提出膜分离尾气循环利用的改造方案,方案实施后不仅能降低氮气消耗和丙烯加工损失,还能使装置生产过程更加安全环保。

摘要： 盖层不封闭且胶结弱是海域天然气水合物储层开采面临的挑战之一。直接降压开采所得气水比低,还可能引发储层失稳。对此,一种基于水合物原理的储层改造方法被提出,即向水合物储层上方注入CO_(2)形成人工CO_(2)水合物盖层,从而构造出一个相对封闭的开采环境。在前期工作基础上,本文研究了注入CO_(2)+N_(2)混合气改造-开采CH_(4)水合物储层的可行性。研究结果表明注入混合气体能够形成渗透性低、稳定性好的CO_(2)水合物盖层,可以有效降低降压开采过程中的产水量及提高CH_(4)采收率。当注入的混合气中N_(2)比例较高时,过量的N_(2)对CH_(4)水合物的分解存在促进作用,但N_(2)随甲烷采出增加了后续的分离难度。当注入的混合气中CO_(2)的比例较高时,人工盖层阻水效果更强,但CO_(2)产出量也随之增加,且限制了CH_(4)采收率的进一步提高。后续研究需要进一步优化注-采工艺条件来提高开采效率和降低气体分离能耗。

摘要： 针对浙江LNG接收站仪表空气系统单一运行供气方式问题,立足于提高系统的可靠性,提出仪表空气压缩机与制氮空气压缩机交替运行的改进方法。通过优化仪表空气系统与制氮系统的工艺流程,将仪表空气压缩机与制氮空气压缩机串联相互备用,利用制氮空压机提供空气以生产仪表空气,并进行稳定性、维修成本分析。结果表明,仪表空气压缩机与制氮空气压缩机串联交替运行是一种可行的运行模式,既能充分发挥仪表空压机与制氮空压机的性能,又能保障仪表空气系统运行的稳定性。

摘要： 建立氮气纯度分析仪的校准方法。利用氮气纯度标准物质进行试验,考察并拟定仪器的示值误差、测量重复性、响应时间、零点漂移和量程漂移为校准项目,给出具体的参数指标。当氮气的摩尔分数分别为95%~99%、99.0%~99.9%、99.90%~99.99%、99.990%~99.999%、99.9990%~100%时,仪器的最大允许示值误差分别为±1%、±0.3%、±0.03%、±0.003%、±0.0003%;以6次测量值的相对标准偏差反映仪器的测量重复性,应不大于1%;响应时间应大于120 s;零点漂移应在±0.0003%内;量程漂移应在±1%内。验证试验表明该校准方法准确有效。

摘要： 气调包装(MAP)在生鲜农产品贮藏保鲜中具有良好的应用效果,氮气(N_(2))作为安全绿色的惰性气体在气调包装中已被广泛使用。为抑制鲜食花生的采后品质劣变,延长货架期,采用不同的N_(2)浓度(99%N_(2)、95%N_(2)和90%N_(2))对鲜食花生进行气调包装处理,以空气包装的鲜食花生为对照(CK),置于低温(4°C)下储藏30d,定期取样观察花生仁的表面褐变情况,并对其硬度、呼吸速率、发芽率、丙二醛(MDA)含量、感官品质及花生的细菌和霉菌菌落总数进行测定与分析。结果表明,90%N_(2)处理能有效抑制鲜食花生呼吸速率和MDA含量的上升、发芽率的下降以及微生物的生长繁殖,延缓果实软化和褐变,并使鲜食花生保持良好的感官品质。贮藏30 d后,90%N_(2)处理组中鲜食花生的硬度和发芽率分别是CK组的1.16和1.67倍,呼吸速率和MDA含量分别是CK组的65.38%和74.76%,且其色泽、滋味、组织形态、口感和气味的感官评分分别为4.39、4.15、4.36、4.13和4.15,明显高于其他组。因此,在低温条件下,90%N_(2)气调处理能有效保持鲜食花生的采后品质,是一种较为理想的采后短期贮藏方法。

摘要： 鉴于化工企业运作过程中对氧气、氮气等气体的重要需求,空分装置在化工企业生产过程中具有不可或缺的作用。文章通过对化工厂空分气体的生产原理与工艺流程等内容的阐述,对空分装置的日常维护与常见故障处理进行了深入分析,为实现化工厂生产用气体的高效利用提供一些可行的建议。

摘要： 文中采用实际电力运行中使用的支柱型绝缘子,研究了不同氮气气压、不同电场形式下绝缘子的雷电冲击沿面闪络特性的影响并得到了绝缘子的沿面特性随气压的变化曲线.接着通过机加工等技术手段,在原有绝缘子上进行加工设计了无伞裙直筒型绝缘子、双伞裙型绝缘予以及四伞裙型绝缘子,利用仿真手段得到了绝缘子表面的电场分布,研究了N2下绝缘子伞裙形状和电场分布对其沿面闪络特性的影响.结果表明,正、负极性下绝缘子的平均50％闪络电压随着气压的增大而增大,且变化趋势均呈现良好的线性变化关系.由于沿面放电视造成设备击穿的重要因素,文中工作为低压力N2绝缘柜式金属封闭开关设备的结构设计提供了有益的指导.

摘要： CF3I是一种极具潜力的SF6替代气体,为了研究CF3I在不同缓冲气体中的绝缘特性和协同效应,通过求解两项近似波尔兹曼方程,对不同混合比例CF3I/N2和CF3I/CO2混合气体的协同效应系数进行了计算分析,并同实验结果进行了对比.计算结果表明:300K下CF3I的绝缘强度是SF6气体的1.2倍,CF3I/N2和CF3I/CO2混合气体都出现了协同效应现象,CF3/CO2混合气体的协同效应系数显著高于CF3I/N2混合气体,但CF3I/N2的绝缘强度要I高于相同情况下的CF3I/CO2混合气体.当CF3I含量超过20％时,CF3I/N2及CF3I/C02混合气体的绝缘强度随CF3I气体含量基本呈线性变化.实验结果显示CF3I/N2混合气体的击穿电压同样高于CF3I/C02混合气体,但两种混合气体的协同效应系数基本相同.

摘要： CF3I是一种极具潜力的SF6替代气体,为了研究CF3I在不同缓冲气体中的绝缘特性和协同效应,通过求解两项近似波尔兹曼方程,对不同混合比例CF3I/N2和CF3I/CO2混合气体的协同效应系数进行了计算分析,并同实验结果进行了对比.计算结果表明:300K下CF3I的绝缘强度是SF6气体的1.2倍,CF3I/N2和CF3I/CO2混合气体都出现了协同效应现象,CF3/CO2混合气体的协同效应系数显著高于CF3I/N2混合气体,但CF3I/N2的绝缘强度要I高于相同情况下的CF3I/CO2混合气体.当CF3I含量超过20％时,CF3I/N2及CF3I/C02混合气体的绝缘强度随CF3I气体含量基本呈线性变化.实验结果显示CF3I/N2混合气体的击穿电压同样高于CF3I/C02混合气体,但两种混合气体的协同效应系数基本相同.

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摘要： 文中研究了瞬态条件下电孤在3种不同气体中(N2、CO2和SF6)熄弧时的形态及能量交换机理.首先根据实验结果对湍流电弧模型进行了严格校准、确认其适用性.在此基础上对3种电弧进行仿真计算,对计算结果进行能量守恒分析,指出了不同气体燃弧过程中对电弧特性起主导作用的能量输运机理.基于湍流电弧中径向温度分布曲线的特征,阐述并确认了喷口电弧的电流开断能力与气体的物性参数之间的内在联系.

摘要： 文中研究了瞬态条件下电孤在3种不同气体中(N2、CO2和SF6)熄弧时的形态及能量交换机理.首先根据实验结果对湍流电弧模型进行了严格校准、确认其适用性.在此基础上对3种电弧进行仿真计算,对计算结果进行能量守恒分析,指出了不同气体燃弧过程中对电弧特性起主导作用的能量输运机理.基于湍流电弧中径向温度分布曲线的特征,阐述并确认了喷口电弧的电流开断能力与气体的物性参数之间的内在联系.

摘要： 本发明的课题是提供抑制耗电量增加、同时用一个精馏塔制造含有期望浓度氧气的高纯度氮气和含有期望浓度氩气的超高纯度氮气的氮气制造系统和该制造方法。氮气制造系统具有用于将原料空气冷却的热交换器(H)、具有被导入经热交换器(H)被冷却了的原料空气的精馏部(C)和位于塔顶的冷凝器的氮气精馏塔、从热交换器(H)向位于精馏部(C)下方的缓冲部导入原料空气的第1导入配管、从氮气精馏塔的缓冲部将富氧液化气导入冷凝器(C)的第2导入配管、从精馏部(C)导出超高纯度氮气并回收的第1导出配管、以及，从精馏部(C)的中间段导出高纯度氮气并回收的第2导出配管。

摘要： 一种用于从氧气·氮气混合气体分离氮气的吸附剂，是氧气和氮气的分离比α、与吸附氧气平衡吸附量的50%所需时间t

摘要： 本发明的课题是提供抑制耗电量增加、同时用一个精馏塔制造含有期望浓度氧气的高纯度氮气和含有期望浓度氩气的超高纯度氮气的氮气制造系统和该制造方法。氮气制造系统具有用于将原料空气冷却的热交换器(H)、具有被导入经热交换器(H)被冷却了的原料空气的精馏部(C)和位于塔顶的冷凝器的氮气精馏塔、从热交换器(H)向位于精馏部(C)下方的缓冲部导入原料空气的第1导入配管、从氮气精馏塔的缓冲部将富氧液化气导入冷凝器(C)的第2导入配管、从精馏部(C)导出超高纯度氮气并回收的第1导出配管、以及，从精馏部(C)的中间段导出高纯度氮气并回收的第2导出配管。

摘要： 一种用于从氧气·氮气混合气体分离氮气的吸附剂，是氧气和氮气的分离比α、与吸附氧气平衡吸附量的50％所需时间t

摘要： 本发明公开了一种氮气弹簧气门芯及氮气弹簧，它属于气门芯领域，包括芯帽，芯帽中心设有通孔，通孔中设置有可活动的芯杆，芯杆充气端中心设有入气槽，芯杆侧壁设有贯通孔连通所述入气槽；通孔充气端设有第一台阶孔，第一台阶孔的台阶上设有密封圈，芯杆上设有第一凸台，第一凸台的台阶可与第一台阶孔的台阶平齐，密封圈套设在芯杆上密封贯通孔并抵接在第一凸台的台阶上密封通孔与第一凸台的间隙；芯杆可沿充气方向移动使入气槽通过贯通孔与通孔连通。芯帽外壁设有安装螺纹；与芯帽配合的安装孔在充气端设有第二台阶孔，第二台阶孔的台阶可限制芯帽向充气端移动，上述结构能够防止气门芯自氮气弹簧中脱落，同时提高密封效果。

摘要： 本发明提供一种同时制取超纯氮气和高纯氮气的装置和方法，该装置包括主换热器、过冷器、一级精馏塔、二级精馏塔、三级精馏塔和透平膨胀机，出主换热器的原料空气与一级精馏塔底部连接，出主换热器的膨胀空气通过膨胀机膨胀制冷后与二级精馏塔连接；出一级精馏塔的液态空气、液态氮气经过冷后进入二级精馏塔精馏分离，另取一级精馏塔中上部的液态氮气经过冷后进入三级精馏塔精馏分离；在二级精馏塔顶部可制取高纯氮气，三级精馏塔顶部可制取超纯氮气。本发明制取的高纯氮气与超纯氮气产量在保证各自纯度的前提下可以在一定范围内互换，可以根据市场需求调节高纯氮气与超纯氮气产量，可以更好的适应市场环境。

摘要： 本发明涉及一种氮气纯化脱氧物料及氮气纯化装置，氮气纯化脱氧物料包括经混合气预处理的钯触媒；所述混合气包括氮气和水蒸气，所述水蒸气的体积浓度至少为3％；所述预处理为用温度为260°C～550°C的混合气熏蒸所述钯触媒。本发明申请提供的氮气纯化脱氧物料及氮气纯化装置通过采用经混合气预处理的钯触媒，混合气含有水蒸气，在一定温度下对钯触媒进行熏蒸，所得到的钯触媒可在更低的反应温度下与氢气反应，去除氮气中的氧气，实现低能耗氮气纯化。

摘要： 本实用新型公开了一种氮气供给系统及具有该氮气供给系统的氮气柜，氮气供给系统包括气路，气路包括：高速出气管，用于给氮气柜的内部腔体提供高流速氮气；与高速出气管并联设置的低速出气管，用于给氮气柜的内部腔体提供低流速氮气，低速出气管上设置有流量计二，低速出气管和高速出气管连通至氮气柜的内部腔体中；电磁阀，高速出气管和低速出气管上均安装有电磁阀；进气管，进气管的一端与外接氮气管路连通，进气管的另一端与高速气路和低速气路连通。本实用新型通过设置高速出气管和低速出气管，可以选择性地为氮气柜提供高流速或低流速氮气，大大减少了氮气浪费，经济效益高，节能环保。

摘要： 本实用新型公开的属于氮气平衡系统技术领域，具体为一种氮气平衡系统的氮气瓶,包括氮气瓶，所述氮气瓶的上端转动设置有平衡件，所述平衡件的内壁中端开设有凹槽，所述平衡件的侧壁开设有相对称的卡槽，所述平衡件的上端转动设置有对接件，所述对接件的底部固定设置有对接管，所述对接管的内壁固定设置有与卡槽相对应的卡块，所述对接件的底部中端可拆装设置有油管，所述油管贯穿凹槽并延伸至氮气瓶的内部，通过平衡件上的卡槽与对接管上的卡块转动结合可以方便拆装，同时对接件底部的油管通过平衡件上的凹槽进入氮气瓶的内部可以保持工作过程的密封性，同时也起到固定油管的效果。

摘要： 本实用新型公开了过压保护氮气弹簧、过压过行程保护氮气弹簧、保护片，其技术方案要点是：一种过压(过压过行程)保护氮气弹簧，包括缸体、活塞杆、衬套，所述缸体底部设置有安全保护装置，所述的安全保护装置包括可拆卸堵头、保护片、密封圈及在保护片上方连接的球体或柱体，保护片于球体或柱体的连接方法是粘接或者焊接，也可是保护片与柱体为一体结构，该形式结构称凸块。所述的安全保护装置与缸体可拆卸连接，且所述可拆卸堵头开设有通气孔。本实用新型通过安全保护装置实现氮气弹簧过压保护(过压过行程保护)，并且当过压(过压过行程)后安全保护装置做到可更换。