水胶比

摘要： 以再生微粉混凝土为研究对象,探究了PVA纤维掺量、水胶比、砂胶比、再生微粉替代率、减水剂掺量等因素对再生微粉混凝土工作性及抗压性能的影响规律。研究表明,随PVA掺量、再生微粉掺量增加,拌合物流动度降低;当水胶比为0.24和0.28时拌合物保水性较好;再生微粉吸水率较高,使得流动性降低,即使添加过量减水剂也会出现泌水现象;各因素对再生微粉混凝土28 d抗压强度影响的主次顺序是水胶比>减水剂>再生微粉掺量>砂胶比>PVA纤维掺量;再生微粉掺量在25%时试件抗压强度最高。

摘要： 主要研究了水胶比、页岩陶粒密度等级、含水率三因素对页岩陶粒混凝土的抗压强度和导热系数的影响。结果表明:在一定范围内,水胶比与页岩陶粒混凝土的抗压强度、导热系数分别呈负相关和正相关;页岩陶粒的密度等级与抗压强度、导热系数分别呈正相关和负相关,含水率与抗压强度和导热系数均呈负相关。与普通C30混凝土相比,所制备的LC30页岩陶粒混凝土的干密度降低了25.5%,导热系数降低了50%。

摘要： 为了实现建筑固废的资源化利用,以再生微粉为研究对象,探究了PVA纤维掺量、水胶比、砂胶比、再生微粉替代率、减水剂掺量对再生微粉混凝土抗拉性能的影响规律。试验研究表明,水胶比是影响高延性再生微粉混凝土抗拉强度的最主要因素,随着水胶比的增大,抗拉强度逐渐降低;PVA纤维掺量是影响抗拉强度的次要因素,当PVA纤维掺量为1.5%时,抗拉强度达到最大,随后随PVA纤维掺量而降低;再生微粉掺量在25%时抗拉强度达到峰值,如果掺量继续增加,抗拉强度将下降。适量的再生微粉可以改善高延性再生微粉混凝土的应变硬化性能,因此具有较好的推广应用前景。

摘要： 基于试验结合相关理论知识对预制箱梁混凝土主要成分及配合比进行分析,探究预制箱梁混凝土的主要影响和整体性能,研究结果表明:科学的单位用水量、砂的参合量以及一定比例的水胶比能够显著提升混凝土的性能。

摘要： 文中研究了单掺Ⅱ级粉煤灰时对再生骨料混凝土的性能影响。通过研究表明,再生混凝土中单掺Ⅱ级粉煤灰时,抗压强度和含气量随掺量的增加而降低,抗氯离子渗透能力先增大后减小,当水胶比为0.35,Ⅱ级粉煤灰掺量≤30%时,抗冻融能力较高。研究为今后大量使用粉煤灰掺和料提供了技术支持,具有一定实用性。

摘要： 基于正交试验研究了粗骨料占比、浆膜厚度、水胶比及硅灰替代率四种因素对透水混凝土抗压强度及透水系数的影响。结果表明:浆膜厚度对透水混凝土抗压强度及透水系数的影响最大;随着粗骨料占比的增加,透水混凝土的抗压强度降低,透水系数先增后减;随着浆膜厚度的增加,透水混凝土的抗压强度增加,透水系数降低;随着水胶比的增加,透水混凝土的抗压强度先增后减,透水系数波动变化;随着硅灰替代率的增加,透水混凝土的抗压强度总体呈增大趋势,透水系数降低;通过优选得到抗压强度最优组的透水混凝土抗压强度为35.1 MPa、透水系数为1.8 mm/s,可应用于轻型荷载道路;透水系数最优组的透水混凝土抗压强度为26.7 MPa、透水系数为3.6 mm/s,可应用于人行道、非机动车道等。

摘要： 建筑领域迅猛发展的今天,逐渐研制出很多先进的工程材料,超高性能纤维混凝土是其中较为常见的一种,该材料具有强度大、水胶比低、吸水率差、耐久性强、孔隙率低等优势,因而被广泛应用于公路桥梁加固工程中,为提升公路桥梁质量打下良好基础。基于此,本文以某工程作为研究对象,通过对超高性能纤维混凝土选择与配比计算的分析,进而介绍了公路桥梁加固工程中超高性能纤维混凝土应用流程,为更好地对超高性能纤维混凝土进行应用提供支持。

摘要： 对陶粒、陶砂进行预湿处理,并将其用于配制高强硅酸盐陶粒混凝土,研究了水胶比、漂珠掺量、陶砂取代率对高强硅酸盐陶粒混凝土性能的影响。结果表明:预吸水陶粒、陶砂具备改善界面性能、内养护等多重作用,可有效提高轻骨料混凝土的强度;水胶比是决定轻骨料混凝土强度的关键因素,随着水胶比的降低,轻骨料混凝土的强度增长明显;减重材料如漂珠应谨慎使用,使用时应设置合理的应用区间,避免轻骨料混凝土中的水分含量出现较大波动。

摘要： 本文对低钙粉煤灰掺量(0%、50%、70%、90%)、水胶比(0.38、0.44、0.50)和养护龄期(7 d、14 d、28 d)对混凝土抗压强度的影响进行了试验研究,并对试验结果进行了考虑交互作用的方差分析和回归分析,得到与试验结果吻合较好的经验公式,有一定工程参考价值。研究结果表明,低钙粉煤灰掺量、水胶比、养护龄期各因素单独对混凝土强度都有显著的影响,且双因素交互对混凝土强度也有显著的影响。掺加大量低钙粉煤灰可以减慢混凝土前7 d的强度增长,8~28 d强度增速下降也更平缓,强度发展的时间效应更显著;增大水胶比将减缓高掺量低钙粉煤灰混凝土在前7 d的强度增长,8~28 d强度增速下降也更急剧些;高掺量低钙粉煤灰混凝土抗压强度随着低钙粉煤灰掺量和水胶比的增大而减小,水胶比取0.38的70%低钙粉煤灰掺量混凝土的28 d抗压强度能达到C20以上,能够满足工程应用的需要。

摘要： 通过聚乙烯醇纤维增强水泥基复合材料(PVA-ECC)轴向拉伸试验,研究了水胶比、PVA纤维掺量、砂的种类和级配对PVA-ECC拉伸性能的影响,并利用扫描电镜(SEM)分析了砂种类和级配的影响机理。结果表明:当水胶比在0.28~0.34范围内时,PVA-ECC的极限拉应变随水胶比的增大而降低,当水胶比由0.28增至0.32时,PVA-ECC的极限拉应变仍大于3.0%,而当水胶比达到0.34时,PVA-ECC的极限拉应变小于3.0%;随着PVA纤维掺量的增加,PVA-ECC的极限抗拉强度增大,但极限拉应变呈先减小后增大的趋势;砂的种类和级配对PVA-ECC的拉伸性能有影响,选择粒径为0.075~0.150 mm的石英砂作为PVA-ECC的细骨料对PVA-ECC的拉伸性能最有利。

摘要： 本文研究了热水-干热组合养护对不同水胶比混凝土力学性能的影响,包括超高性能混凝土(Ultra-high performance concrete,UHPC)和高性能混凝土(High performance concrete,HPC)两种,水胶比分别为0.18和0.26.结果表明,组合养护使这两种混凝土的力学性能均有提高;延长其中干热养护的持续时间,有利于UHPC力学性能的进一步提高,但却使HPC力学性能有所下降.其原因是组合养护对这两种混凝土的作用机理并不一致,这主要是与混凝土内部微观结构的致密程度有关.与UHPC相比,HPC在热水预养护阶段形成的微观结构相对更为疏松,这将导致后续干热养护过程中混凝土内部的游离水更易于逸出到外部,难以形成类似UHPC的高温蒸汽环境,使得HPC内水泥水化和二次水化程度均明显低于UHPC.组合养护后HPC内部仍有较多Ca(OH)2存在、且无托勃莫来石等晶体生成,即是一明显证据.因此,组合养护是一种适用于UHPC的特定养护方法,但并不适用于HPC.

摘要： 设计水胶比为0.13-0.21的低水胶比水泥浆体,采用标准养护和高温蒸养两种养护制度,通过抗压抗折强度、化学结合水、压汞和SEM等试验,研究了硬化浆体力学性能、水化程度和水化产物微结构变化规律.研究结果表明,低水胶比条件下,水泥硬化浆体的抗折强度随水胶比降低持续提升,抗压强度先提升后下降;存在极限水胶比使胶凝材料体系强度达到最高,极限水胶比取决于硬化浆体的孔隙的变化规律,也受到养护温度的影响;水胶比高于0.15时,水泥水化程度与水胶比呈现严格线性;降低水胶比可有效细化毛细孔(＞10nm),降低硬化浆体的孔隙率;但极低的水胶比和高温蒸养会使大孔出现粗化.低水胶比条件下,硬化浆体孔结构基本决定了其的力学性能,水泥的水化程度只起到辅助作用.

摘要： 喷射混凝土常见强度等级仍然以C30为主,已不能满足混凝土修补及隧道工程对高强喷射混凝土的需求.为了制备C50高强湿喷混凝土,首先研究了低水胶比下湿喷混凝土的可喷射性能,对湿喷混凝土进行可泵性、一次喷射厚度和回弹率试验.研究表明:新拌混凝土Γ值(deformability,可变形能力值)在3～7的范围可泵性较为理想;一次喷射厚度随着屈服应力值的增大而增大,但塑性粘度与喷射厚度没有明显的关系;湿喷混凝土喷射厚度介于160-205mm,回弹率介于6.5-44.8％,回弹率在可喷射性能中更值得关注;掺入降粘剂可明显提高湿喷混凝土的可喷射性,回弹率降至6.5％,一次喷射厚度160mm.

摘要： 本文研究了石英岩型尾矿废石作为骨料与传统石灰岩型骨料在低水胶比体系中配制的混凝土工作性能和力学性能差异,并通过微观试验观察了尾矿废石混凝土界面过渡区.结果表明:尾矿废石和传统石灰岩型骨料配制的混凝土工作性能相当,和易性良好;相同配比的尾矿废石骨料混凝土抗压强度均高于石灰岩骨料混凝土;低水胶比条件下,尾矿废石表面的硅氧断键与界面过渡区的C-S-H凝胶存在某种键合反应,提高了尾矿废石混凝土的抗压强度.

摘要： 采用《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》测试了大量工程混凝土氯离子扩散系数,统计分析了混凝土胶凝材料用量、水胶比、矿物掺合料总量、试件初始电流、氯离子扩散系数等参数,获得了初始电流与扩散系数的相关关系,并获得了混凝土胶凝材料总量、水胶比、矿物掺合料掺量与混凝土28d、56d、84d扩散系数的相关性,提出了不同龄期、不同扩散系数要求的混凝土的配合比关键参数:胶凝材料总量、水胶比、矿物掺合料掺量的推荐取值.

摘要： 为研究纤维长度、石英砂粒径、基体水胶比、纤维掺量以及丙烯酸镁溶液对纤维增强水泥基复合材料力学性能的影响.设计制作了40mm×40mm×160mm的标准胶砂试件、"8"字型试件和长"8"字型试件,共21组纤维混凝土试件,采用抗折、抗压一体机和电子万能试验机对试件进行抗折、抗压和直接拉伸试验.研究结果表明:纤维增强水泥基复合材料的抗折、抗压强度随着细骨料石英砂粒径的增大而增大,随着PVA纤维长度的增长而增大;当复合材料中水胶比为0.25,粉胶比为0.3,PVA纤维掺量为胶凝材料质量的1.5％时试件出现了类应变硬化的现象;丙烯酸镁溶液的掺入降低了PVA纤维增强水泥基复合材料的抗拉强度,对7d养护龄期的试件抗拉强度降低21％左右,对28d养护龄期的试件抗拉强度降低50％以上;在直接拉伸试验中,掺有丙烯酸镁溶液的PVA纤维增强水泥基复合材料比未掺入的表现出更好的类应变硬化性能,且应变硬化特征随着复合材料中丙烯酸镁溶液含量越多越明显.

摘要： 本研究采用滚筒碴依不同比例(O、25％、50％、75％、100％)取代砂,并固定以炉石粉部分取代20％水泥,三种水胶比(0.45、0.5、0.55)拌制成复合型水泥砂浆,进行新拌水泥砂浆流度和凝结时间试验,并进行龄期3、7、28、56及91天的抗压强度和超音波速等硬固试验.试验结果显示,添加滚筒碴的复合型水泥砂浆流度会随着取代量及水胶比增加而上升,并略高于规范的标准值;至于添加滚筒碴取代量对凝结时间并无显著影响,但凝结时间随着水胶比增加而延长.另外,添加滚筒碴的复合型水泥砂浆抗压强度与超音波波速皆随着滚筒碴取代量及龄期的增加而提高,而抗压强度与滚筒碴取代量约呈线性递增的关系.

摘要： 湿拌砂浆作为新型绿色环保建筑材料,具有广泛的应用前景,其推广应用过程中的技术关键是通过原材料选择和配合比设计来实现较长开放时间内质量的稳定性.本文采用正交试验设计和极差分析法,综合研究了水胶比、砂子类型、外加剂类型及掺量对湿拌砂浆稠度、开放时间、保水率和抗压强度等性能指标的影响,实现配合比优化.

摘要： 以0.3、0.35、0.40、0.45、0.50、0.55、0.6七种不同水胶比的纯水泥混凝土为研究对象,用CEMBUREAU气体渗透法测试混凝土试块56天龄期的气体渗透系数,来研究水胶比、孔结构、温度及孔隙水饱和度对混凝土气体渗透性的影响.结果表明:水胶比对混凝土的气体渗透系数影响十分明显,随着水胶比的增大混凝土的气体渗透系数先是稍微增大,然后增大明显,最后显著增大;混凝土的渗透系数与孔隙率呈正相关关系,与孔隙率和平均孔径平方的乘积有良好的线性关系;温度的升高对混凝土的气体渗透系数有一定的提高作用;混凝土孔隙水饱和度对透气性影响显著,饱水度越低混凝土的气体渗透系数增大,具体变化规律随水胶比不同而存在一定差异.

摘要： 高性能混凝土(HPC)是一种耐久性优良的混凝土,具有较高强度和高抗渗性.高工作性与体积稳定性,它是混凝土技术进入高科技时代产物,是商品混凝土高性能化的必由之路.为了满足强度和高耐久性必须具有较高的抗渗性。抗渗性是混凝土耐久性的第一道防线，大量试验和工程实践证明，混凝土的水胶比一般要在0.38以下确保水泥石结构具有足够的密实度。W/B为0.38时的成熟水泥浆的渗透系数为2.47×10-14。比花岗岩的渗透系数还要低。要提高强度与耐久性，还必须改善水泥石与骨料之间的界面结构。混凝土是由水泥石，骨料与界面三相组成的。在粗骨料和水泥两相之间有一个氢氧化钙过渡层，其厚度约50～100微米，它完全由氢氧化钙和钙矾石粗大结晶组成。（娄似豆付渣）是混凝土强度和耐久性的大敌。因此，要提高强度，抗渗和耐久性．必须抑制界面结构形成，为此需降低水胶比，并使骨料周边的氢氧化钙通过火山灰效应（二次反应）而消失。由此可见，高性能混凝土(HPC)机理应是具有低水胶比，高强度同时为保证混凝土的工作性．可泵性，又必须掺入高效减水剂使坍落度大幅度增加(70至90增加到200MM以上)而掺入高效减水剂的混凝土必然导致坍落度损失快给施工带来困难，因此．还需要控制坍落度损失的添加剂，再者为了改善界面结构及水泥石的孔结构而必须掺入超细粉与氢氧化钙二次反应生成C-S-H凝胶，确保高性能混凝土强度和耐久性的提高。

摘要： 本发明是关于一种用于着色硅水胶隐形眼镜的色料组合物、含其的隐形眼镜及改质硅水胶隐形眼镜色料的方法，该色料组合物可用于形成着色硅水胶隐形眼镜上的有色层，此组成物可提高色料与硅水胶隐形眼镜镜片间的黏着性并提供高亲水性与生物相容性。本发明的用于着色硅水胶隐形眼镜的色料组合物包含聚二甲基硅氧烷、至少一种亲水性单体以及经聚多巴胺改质的色料。

摘要： 提供了水胶体组合物和包含所述水胶体组合物的生物贴片。所述水胶体组合物具有疏水性弹性体基质。水胶体颗粒和气凝胶颗粒分散在所述基质中。所述气凝胶颗粒可以是二氧化硅气凝胶颗粒。所述气凝胶颗粒可包括具有在颗粒表面上形成有疏水性官能团的颗粒。所述气凝胶颗粒可以是疏水性气凝胶颗粒，在颗粒表面上同时形成疏水性官能团和亲水性官能团的杂化气凝胶颗粒，或者是所述疏水性气凝胶颗粒，所述杂化气凝胶颗粒和亲水性气凝胶颗粒的混合物。

摘要： 本发明涉及触控屏显示技术领域，公开了一种水胶贴合装置及水胶贴合控制方法。所述水胶贴合装置包括驱动底座；夹具，连接于所述驱动底座，所述夹具上用于放置产品，所述驱动底座能够驱动所述夹具旋转以将所述产品的贴合缝隙内的水胶均匀平铺；真空吸嘴，设置于所述夹具上，且环设于所述产品的周向，所述真空吸嘴用于定位所述夹具上的产品，并能够吸附所述贴合缝隙中外溢的水胶。本发明的水胶贴合装置用于提高水胶平铺速度，降低气泡产生的概率，同时，避免人工擦拭边缘溢出的水胶，并实现水胶的回收。

摘要： 本发明属于医用敷料技术领域，尤其涉及一种水胶体敷芯及其制备方法、水胶体敷料及其用途。本发明中的水胶体敷芯主要由以下重量份数的原料制得：亲水胶体25‑50份、促润湿吸收剂0.5‑10份、热塑性橡胶1‑20份、增塑剂8‑30份、增粘树脂4‑30份、增强剂1.5‑13份和抗氧化剂0.008‑4份。由该水胶体敷芯制备的水胶体敷料，具有良好的完整性，高达90％以上，吸液量大，吸液量为0.2‑0.3g/cm2，吸液速率快，吸液速率为3‑4.5h，且吸液速率可调，不易产生褶皱、断裂，无白点，持粘性较好，且揭离时无疼痛感。

摘要： 本发明公开了一种水溶性硅高聚物、硅水胶组成物、硅水胶镜片及制造方法，所述水溶性硅高聚物具有如式(1)所示的结构：E‑(M1)x‑(M2)y式(1)，其中M1为衍生自含硅单体的重复单元、M2为衍生自第一亲水性单体的重复单元、E为衍生自乙烯系不饱和化合物的基团。在水溶性硅高聚物中，M1占水溶性硅高聚物总重量的含量为30～60wt％，M2占水溶性硅高聚物总重量的含量为40～70wt％。此外，本发明也提供包含上述水溶性硅高聚物的硅水胶组成物，以及利用上述硅水胶组成物制成的硅水胶镜片。以本发明的硅高聚物制成的硅水胶镜片只需要使用水萃取，即可将其中未反应的硅水胶组成物清除，而不须使用有机溶剂。

摘要： 一种硅水胶组成物，包括第一类亲水性单体、硅氧烷化合物、第一类交联单体、第二类亲水性单体及第二类交联单体。第一类亲水性单体及硅氧烷化合物具有丙烯酸酯基或丙烯酰胺基。第一类交联单体具有多个丙烯酸酯基或丙烯酰胺基。第二类亲水性单体具有非共轭乙烯基。第二类交联单体具有多个非共轭乙烯基。第一类亲水性单体的重量、硅氧烷化合物的重量及第一类交联单体的重量之和以100重量份计，第二类亲水性单体的重量及第二类交联单体的重量之和为40～100重量份。由本发明的硅水胶组成物制备的隐形眼镜，不需使用有机溶剂来进行清洗，降低了隐形眼镜的制造成本。

摘要： 本公开提供了一种制备光固化载水胶囊的装置，包括：三层同轴针头(7)，成型管(11)，其中三层同轴针头的一端与成型管的一端竖直相连，使得通过三层同轴针头中挤出的物质在成型管进一步成型反应；该三层同轴针头包括：内相泵(1)、中间相泵(2)、外相泵(3)、内层针头(4)、中间层针头(5)、外层针头(6)，其中内层针头设置于最里层，中间层针头套设于内层针头的外层，外层针头套设于中间层针头的外层，使得内层针头、中间层针头、外层针头共同组成三层同轴针头。进一步，该制备光固化载水胶囊的方法可以应用于制备光固化载水胶囊的装置。通过该装置可以实现载水胶囊的一步成型，且通过该方法制备的载水胶囊可以提高载水胶囊的同心度和球形度，同时有效地提高了载水胶囊的储存稳定性。

摘要： 本发明涉及水胶组成物及水胶镜片。所述水胶组成物包含：亲水性单体、交联剂、起始剂及轮烷分子(rotaxane)。其中，亲水性单体为60重量份至99.85重量份，交联剂为0.01重量份至1重量份，起始剂为0.01重量份至2重量份，以及轮烷分子(rotaxane)为0.1重量份至15重量份。其中，所述轮烷分子包含至少一种环状分子及以穿串状贯通至少一种所述环状分子的至少一种直链状分子。其中，所述轮烷分子与所述亲水性单体的重量比例介于1:6至1:99之间。所述水胶镜片由水胶组成物所形成。本发明通过在所述水胶组成物中导入所述轮烷分子，以使得最终形成的所述水胶镜片能具有负载及缓释活性成分的效果。

摘要： 本发明涉及一种颗粒状食品成分以及用于制备颗粒状食品成分的方法。该颗粒状食品成分是低碳水化合物和脂肪的。该颗粒状食品成分可以用作制造传统上使用面粉制备的多种食品产品的基础。

摘要： 本实用新型涉及一种防水胶条上组件、防水胶条下组件、防水胶条和浴室柜，其中防水胶条包括防水胶条上组件和防水胶条下组件，两者通过第一配合面与第二配合面匹配连接，第一配合面与第二配合面重叠宽度可调节。通过设置匹配连接的第一配合面和第二配合面，使两者之间的重叠宽度可调节，实现防水胶条的宽度能够适应不同厚度的板材需求。