临界深度

摘要： 土质边坡渐近滑动失稳为典型破坏模式之一,即后缘临界拉裂和圆弧滑动。该文从线弹性断裂力学应力强度因子出发,考虑裂隙水对张拉裂隙面的作用,获得张拉裂隙扩展的临界深度,即h=f^(-1)(γ,c,Φ,h_(w),γ_(w),K_(c))。运用离散元颗粒流(PFC2D)方法对后缘张拉裂隙具有临界深度的土质边坡细观破坏进行了模拟分析。结果表明:土质边坡滑移过程具有阶段性,表现为先圆弧滑动面形成,再失稳滑移;在细观上,整个边坡裂纹扩展以张拉裂纹为主,展现出从下往上的特征;边坡位移演化与微裂纹扩展不具有同一性,从坡脚至坡顶,坡表至坡内,位移呈现出递减趋势。该研究可揭示后缘张拉裂隙临界深度值,以及土质边坡圆弧滑动细观破坏机制。

摘要： 钻井井壁结构竖向失稳是一种渐变至突变的力学问题,如何将传统的力学模型与现代的数学方法相结合,达到对井壁结构失稳机制的定量研究,是钻井井壁结构竖向稳定性研究亟需解决的问题。钻井井壁悬浮下沉至井底时,井壁结构积累了一定量的弹性势能,此时的稳定平衡状态是动态的,井壁有可能发生倾斜、滑移,甚至失稳,需要加强监控和有效防治。基于突变理论原理和井壁悬浮下沉力学模型,建立钻井井壁竖向失稳的总势能函数和尖点突变模型。由突变模型的平衡曲面和分歧点方程,给出了井壁突变失稳的定量判定条件。结果表明:控制变量m,n的取值直接决定井壁的稳定平衡状态。当Δ>0时,控制变量(m,n)落在分歧点集外部,系统位于平衡曲面的上叶和下叶,井壁结构处于稳定平衡状态。当Δ<0时,控制变量(m,n)落在分歧点集内部,系统位于平衡曲面的中叶,井壁结构处于不稳定平衡状态。当Δ=0时,控制变量(m,n)落在分歧点集的边界上,井壁结构处于临界稳定平衡状态。进一步地由稳定平衡临界条件,建立了井壁满水和非满水竖向失稳临界深度计算公式。同时,为推广突变模型分析方法的工程应用,利用Python语言,确立了井壁稳定性分析和判定的流程,为监测预报和井型参数优化提供了理论依据。结合工程实例,计算后发现满水和非满水状态下建立的突变理论临界深度值较能量法临界深度值分别相差0.396%和7.15%。因此,基于突变理论的井壁结构稳定性研究方法可以有效地阐释井壁结构竖向失稳。

摘要： 研究了浮沉子在增压条件下发生的不可逆下沉现象,发现浮沉子在液体中存在不稳定平衡的临界位置.从受力的角度解释,浮沉子完全浸没时无法依靠增大气体的体积来增大浮力;从势能的角度解释,临界位置是浮沉子的不稳定平衡点,改变压强会导致不可逆平衡点改变,出现不可逆下沉现象.实验研究了浮沉子不可逆下沉的临界深度与浮沉子未置入水中时的气柱长度、液体的密度、试管的外径与内径之比以及总长度之间的关系,并对实验现象给出了直观的解释.

摘要： 为了定量计算典型冲击地压矿井的临界深度,实现煤矿冲击地压的有效防控.应用地质动力环境评价方法,将冲击地压矿井划分为"典型冲击地压矿井"和"非典型冲击地压矿井"2种类型.通过构建的煤岩动力系统模型,研究了煤岩动力系统的能量特征及其与冲击地压显现的关系.分析了自重应力场和构造应力场下煤岩动力系统的能量特征,并分别确定了不同应力场条件下的煤岩动力系统能量计算方法,在此基础上提出了典型冲击地压矿井的临界深度计算方法,并在3个典型冲击地压矿井进行了准确性验证.研究结果表明:在自然地质条件下,煤岩动力系统的总能量与构造应力场下煤岩动力系统的能量相等,自重应力场下煤岩动力系统的能量为基础能量,煤岩动力系统释放的能量为构造应力场下能量与基础能量的差值.对于典型冲击地压矿井,煤岩动力系统的总能量主要源于构造应力场,在构造应力场条件下煤岩动力系统积聚的能量已经能够支撑冲击地压发生,在开采活动诱发下就会发生冲击地压;对于非典型冲击地压矿井,在构造应力场条件下煤岩动力系统积聚的能量不足以支撑冲击地压发生,需要其他工程条件补充能量,在开采活动诱发下才有可能发生冲击地压.根据验证结果,典型冲击地压矿井的临界深度计算方法,以及煤岩动力系统能量计算方法准确性较高,可达93％以上,可以广泛应用于矿井冲击地压的预测与危险性评价工作中.非典型冲击地压矿井的煤岩动力系统能量补充因素较多,如采掘活动、煤柱应力、顶板活动等,将在后续研究工作中深入研究.

摘要： 为实现磷锗锌(ZnGeP2)晶体超精密切削,提高表面加工质量,获得纳米级的超光滑表面,基于纳米压痕实验计算出磷锗锌晶体表面脆塑转变临界深度.在此深度内切削材料产生脆塑转变,并以塑性方式去除.在此基础上,采用单点金刚石飞切机床DFC600A开展磷锗锌晶体超精密切削.通过控制切削深度低于磷锗锌晶体脆塑转变临界深度,使材料表面仅发生塑性变形,实现了晶体表面纳米级光滑表面加工,表面粗糙度达1.01 nm,达到了对磷锗锌晶体表面的加工要求,验证了方法的有效性.

摘要： 煤层气的吸附极大值客观存在,对其研究大多是定性或半定量的结果,目前无精确计算吸附极大值的方法.根据多元函数方程出现极值的必要且充分条件是该方程的一阶全微分必须为零的规则,建立1个包括镜质体在内的可用于计算极值条件的齐次方程,即设计地温梯度与压力梯度比、温度与压力的函数关系并使得计算吸附临界深度的齐次方程成为仅剩压力为变量的一元二次方程.基于镜质组最大反射率(Romax)与参数(Δ和β)的关系,先解一元二次方程的特征判别式,然后从中选定1个合理的解为临界压力(Pc),再求临界深度(Hc)和临界吸附量(Vc).该方法需同时满足的条件为:地温梯度范围为2.5°C/hm～3.5°C/hm,压力梯度范围为0.70 MPa/hm～1.30 MPa/hm,镜质体最大反射率(Romax)为0.65％ ～2.50％.通过图形可直观判断在等临界深度、等临界压力和等临界吸附量下镜质体最大反射率与温压梯度比之间的变化关系.建议直接采用基于煤岩分析和温压梯度比计算煤层气吸附极大值时深度和压力及吸附量的软件进行数值模拟计算,以快速、精准地计算在不同镜质组最大反射率、地温梯度和地压梯度时煤层气吸附气量达到极值的情况下的临界深度、临界压力和临界吸附量,并显示其镜质组最大反射率和温压梯度比之间的变化关系.

摘要： 针对下伏坎儿井暗渠的高速铁路路基稳定性问题,采用有限元极限分析方法进行模拟研究.结果表明:路基荷载作用下下伏坎儿井暗渠路基的破坏模式主要有暗渠上部土体发生破坏和路基边坡发生滑动破坏2种,随着暗渠埋深和水平位置远离路基,破坏模式逐渐演变为路基边坡的自身破坏;暗渠临界深度分布曲线呈"W"形,且主要与暗渠位置、断面形状、断面尺寸有关,当暗渠位置位于临界深度分布曲线以下时,地基极限承载力不再随暗渠位置变化而改变,路基稳定性不再受暗渠影响;暗渠断面形状越圆滑,路基受力性能和稳定性越好,路基稳定时圆形暗渠的临界深度最小;暗渠断面宽度越大,路基稳定性越差,当圆形暗渠断面尺寸增大1倍时,暗渠临界深度增大约10倍.

摘要： 深部煤层气勘探与开发试验是我国刚开始涉及的一个新领域.为此,本文作者从深部地应力状态的转换、深部煤层吸附能力的地温场负效应、深部地层条件下煤岩物理性质的特殊性三个方面,从基本原理上分析了深部煤层气成藏的特殊地质条件.在此基础上,论证了深部煤层含气量临界深度、深部煤层渗透率分布特点、深部煤层流体压力变化特性等深部煤层气成藏效应的特殊性,进一步提出了“四步递阶分析法”的深部煤层气成藏效应耦合分析流程,为进一步建立深部煤层气有利区带优选方法提供了基础.

摘要： 本文讨论巷道围岩软化区向空区收敛时，围岩弹性区也发生收敛位移，同时环向受到压缩，吸收能量。巷道围岩弹性区是与软化区一起构成承受地应力的复合承载环的组成部分(这是巷道围岩分析中熟知的事实)，而不是造成巷道软化区动力失稳的弹性能释放主体，其作用与对岩样作单轴压缩使岩样脆坏爆裂的压力机的作用是完全不同，不至囚为采用突变理论研究巷道失稳问题，巷道围岩弹性区会改变其工作特点，而成为围岩软化区破坏的能量供给源。

摘要： 笔者所在的课题组近十年来一直从事巷道矿山压力及其控制的研究工作，特别是近几年对准备巷道、回采巷道掘进与支护技术进行了大量的现场工作，深感理论与实践未能有效地结合，对于现场中出现的问题不能给予有效的合理的解释，如沿固定层位掘进的一条下山，其围岩条件类似，在相同支护参数下，围岩的变形量相差数倍，上段稳定满足需要，而下段由于变形过人需要多次返修。据此，笔者想从理论上阐述这一现象的存在，以对现场巷道支护提供参考。这也是笔者撰写此文的初衷。

摘要： 结合我国数十处煤矿山开采的实际,提出如何划分我国煤矿山深浅部界线,通过现场调查和理论分析,探讨了矿山深浅部界线划分的依据及划分的必要性.

摘要： 结合我国数十处煤矿山开采的实际,提出如何划分我国煤矿山深浅部界线,通过现场调查和理论分析,探讨了矿山深浅部界线划分的依据及划分的必要性.

摘要： 结合我国数十处煤矿山开采的实际,提出如何划分我国煤矿山深浅部界线,通过现场调查和理论分析,探讨了矿山深浅部界线划分的依据及划分的必要性.

摘要： 结合我国数十处煤矿山开采的实际,提出如何划分我国煤矿山深浅部界线,通过现场调查和理论分析,探讨了矿山深浅部界线划分的依据及划分的必要性.

摘要： 结合我国数十处煤矿山开采的实际,提出如何划分我国煤矿山深浅部界线,通过现场调查和理论分析,探讨了矿山深浅部界线划分的依据及划分的必要性.

摘要： 结合我国数十处煤矿山开采的实际,提出如何划分我国煤矿山深浅部界线,通过现场调查和理论分析,探讨了矿山深浅部界线划分的依据及划分的必要性.

摘要： 本发明公开了基于多变量频域法和启发式搜索算法结合的超超临界机组深度调峰控制器设计方法，本发明利用“特征轨迹——遗传算法交互控制器”的设计思想，将频域和时域方法相结合，对某一工况下的控制器参数进行寻优，既规避了设计结果过分依赖设计者经验、技巧的弊端，又达到优化控制效果的目的，同时本发明建立40％、60％、80％和100％负荷工况点下的协调对象传递函数模型，按上述基本思想给出相应负荷工况下控制器参数，将各工况点控制器给出的输出控制增量进行加权作为当前工况下的输出控制增量。本发明算法过程清晰明了，克服了设计过程中过分依赖设计者经验和盲目试凑的缺陷，同时也能有效保证超超临界机组深度调峰时的控制效果。

摘要： 本发明揭示一种计量系统。在一个实施例中，所述系统包含经配置以获取样本的一或多个图像的特性化子系统。在另一实施例中，所述系统包含控制器，其经配置以：从所述特性化子系统接收样本的一或多个训练图像；在所述一或多个训练图像内接收一或多个训练关注区域ROI选择；基于所述一或多个训练图像及所述一或多个训练ROI选择来产生机器学习分类器；从所述特性化子系统接收样本的一或多个产品图像；使用所述机器学习分类器来产生一或多个经分类关注区域；及在所述一或多个经分类关注区域内确定所述样本的一或多个测量。

摘要： 本申请公开了一种超临界锅炉深度调峰干湿态切换系统，包括：多级限流装置和扩容器，所述超临界锅炉转湿态运行后高温饱和水通过管路流经所述多级限流装置进行减压，然后进入所述扩容器，在所述扩容器内扩容蒸发后产生的扩容蒸汽分流为两路，分别为第一管路和第二管路，所述第一管路中的扩容蒸汽通过管路引流至第二高压加热器进汽管道处，以替代所述第二高压加热器的部分抽汽加热给水，所述第二管路中的高温饱和水通过管路引流至除氧器以加热凝结水，本申请适用于不带炉水循环泵的超临界锅炉由干态转化为湿态运行，实现所述超临界锅炉转湿态运行后工质和热量的全回收以及深度调峰转湿态后的连续运行。

摘要： 本申请公开了一种超临界锅炉深度调峰干湿态切换系统，包括：多级限流装置和扩容器，所述超临界锅炉转湿态运行后高温饱和水通过管路流经所述多级限流装置进行减压，然后进入所述扩容器，在所述扩容器内扩容蒸发后产生的扩容蒸汽分流为两路，分别为第一管路和第二管路，所述第一管路中的扩容蒸汽通过管路引流至第二高压加热器进汽管道处，以替代所述第二高压加热器的部分抽汽加热给水，所述第二管路中的高温饱和水通过管路引流至除氧器以加热凝结水，本申请适用于不带炉水循环泵的超临界锅炉由干态转化为湿态运行，实现所述超临界锅炉转湿态运行后工质和热量的全回收以及深度调峰转湿态后的连续运行。

摘要： 本发明属于超临界机组炉水再循环技术领域，具体涉及基于深度调峰的超临界机组炉水再循环控制方法及系统，在锅炉启动处于循环运行方式时，饱和蒸汽经汽水分离器分离后进入过热器，疏水进入储水罐；来自储水罐的一部分饱和水通过锅炉再循环泵和再循环流量调节阀回流到省煤器入口，锅炉循环流体在省煤器进口混合。将汽水分离器分离器下来的疏水又送回省煤器入口，有利于回收超低负荷下工质和热量。储水罐返回省煤器入口的工质直接加热了省煤器入口工质，有利于提高省煤器入口给水温度，也同步提高了水冷壁入口给水温度，在相同燃料量下，炉膛出口产汽量增加，过热器超温问题可以得到有效缓解。

摘要： 本发明提供了一种亚临界循环流化床机组深度调峰下的主蒸汽压力预测方法，通过构建亚临界循环流化床机组CFB动态模型，在建立了亚临界CFB锅炉燃烧、壁面传热、汽水工质吸热模型的基础上，用量子遗传算法进行模型参数优化，提高模型精度，实现主蒸汽压力的预测。本发明有利于实现亚临界CFB机组深度调峰下主蒸汽压力的监测，提前预知深度调峰下主蒸汽压力的变化趋势，提升机组的控制性能，保障机组的安全稳定运行。

摘要： 本发明提供了一种亚临界循环流化床机组深度调峰下的输出功率预测方法，利用亚临界CFB机组煤质参数与深度调峰实时运行数据，实时预测机组的输出功率，包括以下步骤：建立亚临界CFB机组深度调峰下的锅炉系统模型并根确定稳态参数；建立汽机系统模型并确定稳态参数；拟合稳态参数之间的函数关系式；建立输出功率预测模型，采用粒子群算法辨识模型中的动态参数，根据亚临界CFB机组实时运行数据及煤质参数预测出深度调峰运行时的机组输出功率。本发明有助于指导机组运行控制的提前调整，减小重要参数的波动。

摘要： 本实用新型公开了一种工程陶瓷临界切厚测定用变深度刻划装置，包括：底座，以底座的长度方向为Y轴方向，宽度方向为X轴方向，垂直与底座的上表面方向为Z轴方向，在底座上设置相机、微调机构、XY轴方向进给机构、旋转机构、可以调整刀具倾角的角度调节机构以及用于搭载刀具在Z轴方向移动的Z轴移动机构；微调机构包括双轴倾斜台和设置在双轴倾斜台下方用于带动其在X轴和Z轴方向移动的XZ轴滑台；本实用新型通过XZ轴滑台运动实现Z轴方向不同刻划深度；通过双轴倾斜台调整工件倾斜角度，实现高精度的变刻划深度，机构简单，操作方便，测试精度高，使用成本低；可以用来精确分析工程陶瓷材料去除机理和测定材料的临界切厚，方便后续加工。

摘要： 一种基于纳米划入仪的脆性材料塑性变形‑断裂转变临界深度和临界载荷的检测方法，基于纳米划入断裂试验得到脆性断裂区域半径，结合压入断裂理论，拟合得到脆性断裂阶段断裂区域半径与压入深度的关系曲线；将该曲线与塑性变形阶段塑性区域半径与压入深度关系曲线相交，得到真实的塑性变形‑断裂转变临界深度。并基于纳米划入仪实时记录的载荷、深度与位移的关系，得到塑性变形‑断裂转变的临界载荷。本发明提供一种将纳米划入断裂试验和压入断裂理论相结合、精度较高、可靠性良好的脆性材料塑性变形‑断裂转变临界深度和临界载荷的检测方法。

摘要： 一种基于纳米划入仪的脆性材料塑性变形?断裂转变临界深度和临界载荷的检测方法，基于纳米划入断裂试验得到脆性断裂区域半径，结合压入断裂理论，拟合得到脆性断裂阶段断裂区域半径与压入深度的关系曲线；将该曲线与塑性变形阶段塑性区域半径与压入深度关系曲线相交，得到真实的塑性变形?断裂转变临界深度。并基于纳米划入仪实时记录的载荷、深度与位移的关系，得到塑性变形?断裂转变的临界载荷。本发明提供一种将纳米划入断裂试验和压入断裂理论相结合、精度较高、可靠性良好的脆性材料塑性变形?断裂转变临界深度和临界载荷的检测方法。