脂润滑

摘要： 为预测塑料齿轮的脂润滑条件下的稳态温度,建立了考虑温度-模量效应和摩擦热流-滞后热通量多热源效应的塑料齿轮运行温度场有限元数值模型,研究了塑料齿轮稳态温度场的分布规律以及载荷和转速水平对稳态温度的影响。研究结果表明,稳态温度场的温度沿着齿廓内法线方向逐渐降低,在内法线方向0.5 mm深度处的温度约为表面温度的90%,稳态温度随着载荷或转速的增大而逐渐升高。开展了脂润滑条件下POM(聚甲醛)-POM齿轮副的运行温度试验,试验结果与仿真结果吻合良好,该研究可为高承载塑料齿轮传动设计提供支撑。

摘要： 根据RV减速器摆线针轮的几何学和运动学理论,分析了摆线针轮传动在不同啮合位置的当量曲率半径、卷吸速度和单位长度载荷的变化规律;基于润滑脂的Ostwald模型建立线接触脂润滑弹流分析模型,分析了载荷、卷吸速度以及流变指数对脂膜厚和压力分布的影响;并对摆线针轮在不同啮合位置进行脂润滑数值分析,获得了啮合离散点的脂膜形状和压力分布,进而通过计算膜厚比得出针齿从摆线轮齿根到齿顶啮合过程中的瞬时润滑状态,确定了摆线轮的润滑不良区域。结果表明:脂润滑的膜厚、压力分布特征及其随载荷和卷吸速度的变化规律与油润滑的特征规律相似,但从定量角度看,相同条件下油润滑的膜厚要高于脂润滑膜厚;在RV减速器摆线针轮传动中,随着针齿从齿根到齿顶的啮合,当量曲率半径快速降低后变化缓慢,卷吸速度先降低后缓慢增大,单位长度载荷快速增大后缓慢降低;当量曲率半径、卷吸速度和单位长度载荷的变化也使得不同啮合点的润滑性能随之变化,针齿在摆线轮齿根部位啮合时脂膜厚较大,从摆线轮齿根到齿顶润滑性能逐渐由好变差,摆线轮齿顶部位为润滑不良区域;润滑脂膜厚随着流变指数的增大而增大,通过增大润滑脂的流变指数,可以有效改善摆线针轮传动的润滑状态,提高摆线轮的寿命。

摘要： 为研究脂润滑下摆线针轮传动润滑特性,基于Ostwald本构方程建立摆线针轮线接触脂润滑数值模型,研究负移距修形、正等距修形、正等距+正移距修形和负等距+负移距修形4种摆线轮修形方式对啮合过程中摩擦润滑接触特性的影响规律;利用啮合过程中最小油膜厚度、摩擦因数、摩擦损失功率及一个啮合周期内总的摩擦损失功率评价了摩擦润滑状态。结果表明:相同加工精度下,正等距+正移距组合修形方式下啮合过程中最小油膜厚度最大,摩擦因数、摩擦损失功率以及总的摩擦损失功率最小;等距+正移距组合修形方式的摩擦润滑接触状态最优,而负等距+负移距修形的摩擦润滑接触状态最差,正等距单修形方式的摩擦润滑接触状态优于负移距单修形方式;不同修形方式下,随着修形量的增加,整个过程总的摩擦损失功率增加,摩擦润滑状态变差;随着转速增加,修形齿廓啮合过程中最小油膜厚度增大、摩擦因数减小、摩擦损失功率增大及总的摩擦损失功率线性增加。

摘要： 为了准确地获得脂润滑条件下齿轮齿条的动态特性,考虑齿轮齿条啮合时的结构时变啮合刚度和瞬态热弹流润滑刚度的耦合影响,建立结构-脂膜耦合啮合刚度模型,推导受摩擦影响的齿轮齿条增程机构的动力学方程.分析齿轮齿条机构及脂膜的动态特性,数值结果表明:在考虑润滑脂的瞬态热弹流效应后,轮齿的啮合总刚度比结构时变啮合刚度低;且法向啮合力越小,总刚度值越低.中心膜厚、中心压应力均具有高频波动特性,并随着当量曲率半径的增加分别呈上升与下降的趋势.最恶劣润滑状态出现在齿轮轮齿面上靠近基圆的位置,此处的脂膜温升最高,脂膜压应力最大,脂膜厚度最薄.摩擦系数在齿轮齿条传动速度较大的中间时段比起始与末端时段的低,在啮合点靠近节点位置时明显下降.

摘要： 针对高速脂润滑滚动轴承密封过早失效的问题,建立油封的热-应力耦合有限元模型,研究油封主要参数和轴承工况参数对油封唇口的最高温度和最大接触应力的影响规律,对油封结构参数进行优化,利用强化温升漏脂试验台进行试验验证。结果表明:高速脂润滑滚动轴承油封密封性能的研究应该考虑温度的影响;唇口的最高温度随轴向过盈量、橡胶材料硬度、密封面摩擦因数、轴承转速和轴承腔内温度的增大而增大;最大接触应力随轴向过盈量和橡胶材料硬度的增大而增大,随密封面摩擦因数、轴承转速和轴承腔内温度的增大变化不大;密封结构优化后,平均漏脂率下降了56.7%,平均温升下降了54.3%。

摘要： 润滑脂有强烈的非牛顿流体性质和触变性,使得其润滑性能测试结果具有不确定性.为了实现润滑脂性能的有效测试,研究球盘接触脂润滑试验台的运动控制方法;设计试验台高旋转精度的主轴结构,研究基于PLC的交流伺服电机的运动控制方法,并基于光干涉原理测量润滑脂的润滑膜厚度.试验表明,该方法能准确控制球盘接触脂润滑试验台的摩擦副运动,实现了所需运动规律;设计试验台能方便准确地测量出润滑脂在不同工况下的润滑膜厚度.

摘要： 建立以基本额定动载荷、基本额定静载荷和摩擦力矩为优化目标的脂润滑特大型双列四点接触球轴承的优化设计模型,提出了考虑低速摆动、轴承材料、润滑状态和可靠性等因素的精确轴承疲劳寿命计算公式,并以某一型号特大型双列四点接触轴承为例,通过多目标遗传优化算法进行优化设计.结果表明:采用该模型进行轴承结构参数优化设计,既能满足轴承的承载能力,又能提高轴承的寿命,同时能减小轴承的摩擦力矩.

摘要： 以章动面齿轮传动为研究对象,取任意一对啮合齿轮副,建立点接触形式下Herschel-Bulkley模型的弹流润滑数学分析模型.讨论了模数、章动角、压力角和齿数对膜厚和压力的影响.结果表明:模数、章动角和压力角增加,固定侧和转动侧的膜厚均增加.但增加面齿轮齿数,固定侧和转动侧的膜厚均降低.在章动面齿轮传动基本参数的合理设计范围内,适当增加齿轮模数,章动角和压力角,减少面齿轮齿数有利于润滑性能的提高.

摘要： 采用电容法对脂润滑球轴承的弹流膜厚影响机制进行了研究,分别在不同轴承转速、轴向载荷、润滑脂类型以及滚珠数量条件下对弹流膜厚值进行测量.结果表明:轴承转速的提升会导致温度的变化,虽然不同润滑脂具有不同的剪切稳定性,但所有润滑脂的标准化膜厚值变小,即导致更恶劣的乏油程度;载荷的变化仅对剪切稳定性低的润滑脂的弹流膜厚值有影响;而轴承滚珠数量减半后,在每个滚珠所受载荷不变的情况下,润滑脂所受剪切作用减少,导致轴承的乏油程度更加严重.研究表明,脂润滑球轴承的弹流膜厚值受到多因素的影响,需要对不同情况进行单独分析.

摘要： 采用光干涉技术在球-盘点接触试验台上进行间歇运动条件下的润滑脂膜厚分布研究,测量卷吸速度和停歇时间影响下的中心膜厚和最小膜厚的变化.使用Centoplex3润滑脂,在充分供脂的情况进行不同停歇时间和不同卷吸速度下的对比实验研究.研究发现,增稠剂纤维团存在于减速阶段末期及停歇阶段和加速阶段前期,对膜厚造成一定程度!的波动;随着停歇时间的增加,纤维团聚集程度降低并且尺寸减小,但始终有纤维团存在于接触区;在非停歇阶段的相同瞬时,卷吸速度越大,中心膜厚和最小膜厚就越大,而在停歇阶段的中心膜厚与最小膜厚变化则不遵循此规律;增稠剂纤维团的随机存在会在一定程度上增大中心膜厚与最小膜厚,间歇运动中采用脂润滑方式比油润滑更为有利.

摘要： 在干摩擦、水润滑、锂基脂润滑和锂基脂+MoS不同润滑剂条件下,利用MPX-2000型盘销式摩擦磨损试验样,对HIP-SiN/GCr15摩擦副进行了摩擦磨损性能的对比试验研究,通过扫描电子显微镜对试件的表面形貌进行观察分析.结果表明:磨损速率的表现,SiN为水润滑>干摩擦>锂基脂润滑>锂基脂+MoS润滑;GCr15为干摩擦>水润滑>锂基脂润滑>锂基脂+MoS润滑.在锂基脂+MoS润滑条件下,HIP-SiN摩擦副摩擦特性最佳.

摘要： 提供不使用水、灭火性优异、且能够抑制燃烧时的发烟、恶臭和液体化的润滑脂组合物和其制造方法。润滑脂组合物，其包含基础油(A)、增稠剂(B)和灭火剂(C)，作为前述基础油(A)，包含40°C运动粘度为300mm2/s以上、硫成分为20质量ppm以下、初馏点为400°C以上的基础油(A1)，前述灭火剂(C)是氢氧化铝(C1)和1,3,5‑三嗪‑1,3,5(2H,4H,6H)‑三(乙醇)(C2)中至少任一者，前述灭火剂(C)的含量以润滑脂组合物总量为基准计为1.0~12.0质量%。

摘要： 一种润滑脂基础油，其含有醇(A)与羧酸(B)的缩合酯，上述醇(A)含有由通式(1)表示的多元醇，上述羧酸(B)含有碳数5以上且9以下的脂肪酸(B‑1)、碳数15以上且20以下的支链脂肪酸(B‑2)、碳数4以上且8以下的环烷烃单羧酸(B‑3)、及芳香族羧酸(B‑4)，上述羧酸(B)中，上述(B‑1)的比例为30摩尔％以上且50摩尔％以下，上述(B‑2)的比例为30摩尔％以上且50摩尔％以下，上述(B‑3)为10摩尔％以上且30摩尔％以下，并且上述(B‑4)为1摩尔％以上且15摩尔％以下。该润滑脂基础油含有具有耐热性及低温保管性的缩合酯。

摘要： 本发明提供即使不使用亚硝酸盐类也能显示出优良防锈性的耐防锈润滑脂组合物以及封入该耐防锈润滑脂组合物的轴承。该润滑脂组合物是在基础油中配合增稠剂和防锈成分而成的，上述防锈成分以多元酸金属盐、和一部分羟基被封端的多元醇、以及从有机磺酸盐和脂肪酸酯中选出的至少1种化合物作为必须成分，且相对于上述基础油和增稠剂的总量，分别配合0.1～10重量份，上述基础油含有从合成烃油和醚油中选出的至少1种油，上述增稠剂是脲类增稠剂，相对于上述基础油和增稠剂的总量配合5～30重量份。

摘要： 酯化合物，其特征在于，其由下述通式（1）表示。（前述式中，R

摘要： 本发明来自包括至少一个出口(14)的润滑脂泵。提出了一种润滑脂泵，包括至少一个泄漏回收装置(10)，该泄漏回收装置被设置为将泄漏脂引导到润滑脂泵的空间区域(12)中，泄漏脂能够从该空间区域(12)泵送通过出口。

摘要： 一种润滑脂基础油，其含有醇(A)与羧酸(B)的缩合酯，上述醇(A)含有由通式(1)表示的多元醇，上述羧酸(B)含有碳数5以上且9以下的脂肪酸(B‑1)、碳数15以上且20以下的支链脂肪酸(B‑2)、碳数4以上且8以下的环烷烃单羧酸(B‑3)、及芳香族羧酸(B‑4)，上述羧酸(B)中，上述(B‑1)的比例为30摩尔％以上且50摩尔％以下，上述(B‑2)的比例为30摩尔％以上且50摩尔％以下，上述(B‑3)为10摩尔％以上且30摩尔％以下，并且上述(B‑4)为1摩尔％以上且15摩尔％以下。该润滑脂基础油含有具有耐热性及低温保管性的缩合酯。

摘要： 提供不使用水、灭火性优异、且能够抑制燃烧时的发烟、恶臭和液体化的润滑脂组合物和其制造方法。润滑脂组合物，其包含基础油(A)、增稠剂(B)和灭火剂(C)，作为前述基础油(A)，包含40°C运动粘度为300mm

摘要： 一种滚动轴承、润滑脂补给装置、主轴装置、润滑脂补给方法及润滑脂补给程序，主轴装置包括将主轴可旋转地支承在套内的滚动轴承和向所述滚动轴承的内部补给润滑脂的润滑脂补给装置，所述滚动轴承包括：在内周面具有外圈轨道面的外圈；在外周面具有内圈轨道的内圈；被滚动自如地设置在所述外圈轨道面和所述内圈轨道面之间的滚动体；其特征在于，所述润滑脂补给装置以一次的补给量为0.004cc～0.1cc的方式补给所述润滑脂。

摘要： 本发明提供即使不使用亚硝酸盐类也能显示出优良防锈性的耐防锈润滑脂组合物以及封入该耐防锈润滑脂组合物的轴承。该润滑脂组合物是在基础油中配合增稠剂和防锈成分而成的，上述防锈成分以多元酸金属盐、和羟基的一部分被封闭的多元醇、以及从有机磺酸盐和脂肪酸酯中选出的至少1种化合物作为必须成分，且相对于上述基础油和增稠剂的总量，分别配合0.1～10重量份，上述基础油含有从合成烃油和醚油中选出的至少1种油，上述增稠剂是脲类增稠剂，相对于上述基础油和增稠剂的总量配合5～30重量份。

摘要： 酯化合物，其特征在于，其由下述通式（1）表示。（前述式中，R