臭氧氧化法

摘要： 【目的】比较电化学氧化法和臭氧氧化法两种氧化法对模拟水产养殖废水中营养盐的净化效果。【方法】通过将添加药物的模拟养殖废水随机分成电化学实验组和臭氧实验组,利用电化学和臭氧两种氧化法对模拟养殖废水进行处理,分别监测硝酸盐、亚硝酸盐、氨氮以及正磷酸盐随时间延长的去除效果。【结果】电化学和臭氧两种氧化法对废水中硝酸盐、亚硝酸盐、氨氮以及正磷酸盐分别处理15 h后,其质量浓度均呈下降趋势,净化效果差异极显著(P<0.01)。在处理6 h后,臭氧处理组的亚硝酸盐质量浓度显著低于电化学处理组(P<0.01),分别为2.96 mg/L和18.63 mg/L;在处理13~15 h时,臭氧处理组的硝酸盐质量浓度显著低于电化学处理组(P<0.05),分别为3.45 mg/L和10.68 mg/L;在处理1 h后,臭氧处理组氨氮质量浓度始终显著低于电化学处理组(P<0.05);而正磷酸盐的质量浓度在处理15 h后,电化学处理组质量浓度显著低于臭氧处理组(P<0.05),分别为114.98 mg/L和134.30 mg/L。【结论】较之电化学氧化法,臭氧氧化法对模拟海水养殖废水营养盐中的硝酸盐、亚硝酸盐和氨氮处理效果更好,而对正磷酸盐处理效果相对较差。

摘要： 本研究以广西某造纸厂制浆出水为研究对象,采用Fenton氧化法及臭氧氧化法进行处理,以色度和COD的去除率为指标,分别对其工艺参数进行了优化,并对比分析了两种方法的去除效果。结果表明,Fenton反应的最佳工艺条件为:初始pH值3,反应时间1.5 h,H_(2)O_(2)/Fe^(2+)摩尔比3∶1,此时废水色度去除率达97.43%,COD_(Cr)去除率达92.71%。臭氧氧化反应的最佳工艺条件为:初始pH值8,反应时间20 min,臭氧用量6%,搅拌速度700 r/min,此时废水色度去除率达98.35%,COD_(Cr)去除率达63.78%。臭氧反应比Fenton反应有更好的色度去除效果,并且有无需调节pH值、无二次污染的优点,处理后的废水可以考虑用于造纸厂的水循环系统中。

摘要： 煤炭燃烧产生大量二氧化硫(SO_(2))和氮氧化物(NO_(x))。随着多污染物控制技术的改进,燃煤电厂的污染物控制成效明显,但锅炉烟气污染仍未得到有效控制。本文首先介绍了高级氧化法的原理和特点,简述了Fenton法、臭氧氧化法和光催化氧化法三种方法,并进行对比与分析三种方法的优缺点,进而通过预实验探究了铁酸铜(CuFe_(2)O_(4))活化过硫酸氢钾(PMS)用于脱硫脱硝实验的可行性。预实验结果表明,NO_(x)和SO_(2)的脱除效率分别可达到80%、59%和99%。

摘要： 采用臭氧氧化法处理炼油碱渣,利用单因素实验和正交实验法探究反应条件对臭氧处理炼油碱渣的影响,并探讨臭氧对炼油碱渣的产物及可生化性的影响。结果表明:反应温度和反应时间是臭氧处理碱渣的主要影响因素,臭氧通入量是次要影响因素;最佳反应条件为反应温度50°C,臭氧通入量150 L/h,反应时间75 min;最佳反应条件下,炼油碱渣的化学需氧量(COD)去除率约为50%;气相色谱质谱联用仪总离子流图显示,臭氧可以转化和降解炼油碱渣中的大分子有机物,降低炼油碱渣的毒性;活性污泥处理经臭氧氧化后的炼油碱渣,COD的去除率可提高1.7倍,表明臭氧氧化法可明显提高炼油碱渣的可生化性。综上表明,臭氧氧化法可作为炼油碱渣进入生化系统前的预处理技术。

摘要： 针对某黄金生产企业含砷氰化尾矿污染特征,开展了搅拌洗涤法、臭氧氧化法、酸化溶砷法、铁盐固砷法等多种无害化方法联合处理试验研究,旨在将该含砷氰化尾矿处理至满足氰渣规范回填利用污染控制要求。结果表明:该含砷氰化尾矿回填利用污染控制技术工艺为压滤调浆搅拌洗涤+臭氧氧化+酸化溶砷+铁盐固砷,最佳参数为原矿浆压滤后加水调浆,矿浆浓度40%,臭氧投加量0.66 g/L,酸化溶砷pH值3、曝气量0.1 m^(3)/h、反应时间2 h,铁盐固砷七水合硫酸亚铁投加量20.0 g/L、反应时间1 h。研究结果为该黄金生产企业含砷氰化尾矿回填利用提供了技术支撑。

摘要： 本文通过臭氧氧化法实验分析高级氧化技术对印染废水处理的应用原理。结果表明,使用高级氧化技术中的臭氧氧化法对印染废水的净化处理有显著的效果,其应用原理是臭氧能将废水中原有的部分有机物被氧化成CO2和H2O,另一部分有机物被氧化成易于生物降解的小分子有机物,使得整体COD降低,并在一定程度上降低废水的色度,从而实现废水的处理。在实际的印染废水处理应用中,还可以结合其他催化剂一起使用,或根据废水的水质情况选用其他高级氧化技术,实现印染废水的处理。

摘要： 家具水性漆喷涂废水是在家具喷涂过程中产生的工业废水,具有浓度高、色度和浊度高,可生化性差,成分复杂等特点。本试验采用Fenton氧化法和臭氧氧化法分别对家具水性漆喷涂废水进行预处理研究,确定最佳试验条件,并对处理效果和经济性进一步对比分析。试验结果显示,Fenton氧化法对试验废水中COD、SS和色度的最高去除率分别为89.28%、92.26%、76.92%,臭氧氧化法对试验废水中COD、SS和色度的最高去除率分别为67.50%、78.74%、88.71%。Fenton氧化法对COD和SS的去除效果优于臭氧氧化法,臭氧氧化法对色度的去除效果更佳。经济性分析结果显示,Fenton氧化法处理试验废水的费用较低,为5.47元/m3(COD:0.60元/kg)。

摘要： 夏家店金矿采用炭浆法浸出回收金,其氰化尾渣中-0.037 mm粒度达60％,硫化铁矿物含量低于1％,残留氰化物以游离氰为主.为使破氰尾渣中的氰化物含量满足回填利用要求,开展了固液分离洗涤法、过氧化氢氧化法、臭氧氧化法破氰效果对比试验.结果 表明,三种方法的破氰效果好坏依次为:臭氧氧化法＞过氧化氢氧化法＞固液分离洗涤法.将含氰尾矿浆pH值调至8,采用臭氧浓度35.1 mg/L,臭氧流量1 L/min,破氰时间45 min,尾渣总氰含量由10 mg/kg降低至0.88 mg/kg,尾渣浸出毒性指标满足规范回填利用要求.

摘要： 聚酯浆料是一种新型的纺织浆料,对涤纶的黏附性能优异,但退浆性能差。采用O3氧化法对聚酯浆料进行降解,明确聚酯浆料的初始浓度、pH、反应温度、O3通入速率对其降解效果的影响,并借助傅里叶变换红外光谱仪和气质联用仪对其降解产物进行初步分析。结果表明:聚酯浆料的初始浓度越大,降解率越低,但降解量增大;碱性条件有利于O3对聚酯浆料的降解;20~30°C时,升高温度可以提高降解率,30~50°C时,升高温度对降解率的提高影响不大,温度升高到60°C,降解率降低;O3通入速率在6.0~11.4g/h时,增大O3通入速率可以提高聚酯浆料的降解率,但是通入速率增加至13.2g/h,降解率降低。通过分析红外光谱图、气质联用色谱图,结合叔丁醇(TBA)对聚酯浆料降解率的影响,明确了·OH在O3降解聚酯浆料中起主要作用,聚酯大分子链在·OH的作用下发生断裂,最终生成醛、酮、羧酸等低分子质量化合物。

摘要： 含磷有机废水的毒性较高、成分也较复杂,单独的高级氧化技术能耗一般较高,处理成本昂贵,而且最终处理效果不佳,使得处理过后的废水中有机磷含量并无法降低到要求限度之内.这样的处理效果不好的废水进入到水体中后仍然会给水体带来巨大的影响.本文对电化学氧化技术的原理及影响因素进行简要介绍,并探讨了电化学氧化技术和臭氧氧化技术相结合进行水处理,从而达到降低成本、提高处理效果目的的可能性.

摘要： 高浓度腐殖酸类废水广泛存在.本文探讨了臭氧氧化法降解高浓度腐殖酸模拟废水的效果和过程,考察了反应时间、臭氧投量、初始pH与进水浓度对有机物去除的影响.结果表明,在臭氧投量为1.2g/h、初始pH为8.0、温度为20°C、进水COD浓度为1983.93mg/L的条件下,当反应40min后,COD、腐殖酸、色度的去除率分别可达21.01％、47.73％、90.87％.GC—MS分析可知,经臭氧处理后大分子腐殖酸被降解为小分子有机物,且BOD5/COD比值由0.025提升至0.357,可生化性的大幅提高为后续生物处理提供可能.研究结果为臭氧氧化法的应用推广及其他难降解废水的处理提供技术支撑.

摘要： 大型锅炉脱硝方式到目前为止在技术上已经成熟,如SCR、SNCR、SCR+SNCR等方式在国电等大型发电厂中已得到认证,且基本上达到超低排放标准;传通的低氮燃烧(燃料分级、空气分级、低过氧系数、先进燃料等)也在大型发电厂中得到了很好的应用.但是,针对中小锅炉,特别是动力锅炉(链条炉),为了满足生产工艺要求,蒸汽负荷具有多变的特点,使得动力锅炉(链条炉)的脱硝成为一大难题.本文从已知氮氧化物的性质分析出，臭氧氧化法脱硝工艺控制的要点为：一氧化氮（≤150°C）易被臭氧氧化与二氧化氮低温下易与臭氧反应的两步法工艺，提高了反应的效率，减少了臭氧逃遗。从控制的角度来看，能更精准的控制，避免了传通工艺的复杂控制说法。

摘要： 近年来,超分子化学得到很好的发展,而在众多大环主体中,葫芦脲(CB)这一新型大环主体分子成为当前的研究热点.葫芦脲是一类通过亚甲基桥连接不同数量的甘脲单元形成的一类桶状化合物.本文以电催化制备的臭氧为氧化剂，将CB[5-8]成功氧化为羟基葫芦脲。在对实验条件进行详细的探究后发现，在温度为20°C，反应时间22h，在硫酸溶剂中，葫芦脲氧化成羟基葫芦脲能得到最好的收率，并且在探究过程中还发现，臭氧对CB[6]的氧化效果最好，产率能达到44.1%，而CB5、CB7、CB8 相对于CB[6]较难氧化，最终产率为19%、22%、15%。本文通过丙酮扩散法、柱层析法以及DMSO提纯法对羟基葫芦脲进行提纯。在氧化过程中，很难得到纯的全羟基葫芦脲，基于此，对葫芦脲不能完全氧化的原因做了解释：葫芦脲的氧化过程为自由基反应，自由基反应难以控制，不能得到理想配比（化学计算）的HOCB；且葫芦脲腰间的氢较多，每当一个氢原子被一个羟基取代，都会抑制其进一步羟基化，所以腰间氢很难全部被取代；加上羟基葫芦脲在强氧化条件下易发生分子崩塌，使得全羟基葫芦脲的制备更为困难。

摘要： 焦化废水经生物处理后,需经过深度处理再次净化,而臭氧氧化法为目前主流的深度处理工艺.臭氧具有极强的氧化性,对许多有机物或官能团发生反应,有效的改善水质.臭氧能氧化分解水中各种杂质所造成的色、嗅,其脱色效果比活性炭好,起到良好的絮凝作用,可以有效降低出水COD指标.

摘要： 采用臭氧、臭氧+催化剂两种方式处理模拟氨氮废水,通过考察两种处理方式在不同反应时间、不同反应pH值、不同反应温度条件下对氨氮废水的处理效果以及定性定量氨氮被氧化后的产物组分,分析臭氧催化氧化技术处理氨氮废水的可行性.结果表明:催化剂的加入可以提高臭氧对氨氮的处理效果,但是总体来说,臭氧对氨氮废水的处理效果较差,臭氧只是将氨氮氧化成硝态氮,而对总氮基本没有去除效果,臭氧催化氧化技术不适合处理氨氮废水.

摘要： 采用臭氧、臭氧+催化剂两种方式处理模拟氨氮废水,通过考察两种处理方式在不同反应时间、不同反应pH值、不同反应温度条件下对氨氮废水的处理效果以及定性定量氨氮被氧化后的产物组分,分析臭氧催化氧化技术处理氨氮废水的可行性.结果表明:催化剂的加入可以提高臭氧对氨氮的处理效果,但是总体来说,臭氧对氨氮废水的处理效果较差,臭氧只是将氨氮氧化成硝态氮,而对总氮基本没有去除效果,臭氧催化氧化技术不适合处理氨氮废水.

摘要： 采用臭氧、臭氧+催化剂两种方式处理模拟氨氮废水,通过考察两种处理方式在不同反应时间、不同反应pH值、不同反应温度条件下对氨氮废水的处理效果以及定性定量氨氮被氧化后的产物组分,分析臭氧催化氧化技术处理氨氮废水的可行性.结果表明:催化剂的加入可以提高臭氧对氨氮的处理效果,但是总体来说,臭氧对氨氮废水的处理效果较差,臭氧只是将氨氮氧化成硝态氮,而对总氮基本没有去除效果,臭氧催化氧化技术不适合处理氨氮废水.

摘要： 采用臭氧、臭氧+催化剂两种方式处理模拟氨氮废水,通过考察两种处理方式在不同反应时间、不同反应pH值、不同反应温度条件下对氨氮废水的处理效果以及定性定量氨氮被氧化后的产物组分,分析臭氧催化氧化技术处理氨氮废水的可行性.结果表明:催化剂的加入可以提高臭氧对氨氮的处理效果,但是总体来说,臭氧对氨氮废水的处理效果较差,臭氧只是将氨氮氧化成硝态氮,而对总氮基本没有去除效果,臭氧催化氧化技术不适合处理氨氮废水.

摘要： 运用规模为50t/d的一体化中试装置,运用臭氧-生物接触氧化-膜过滤工艺处理城市生活污水处理厂的二沉出水,试验结果表明:该工艺能进一步降低出水COD的浓度,高效去除水中SS,对水中NH3-N去除效果较好,但对TN去除率效果较差,对TP的小幅去除.臭氧-接触氧化-膜过滤的出水COD、TN、TP、NH3-N、SS分别为17.3mg/L、10.9mg/L、1.3mg/L、0.59mg/L、5.0mg/L.

摘要： 运用规模为50t/d的一体化中试装置,运用臭氧-生物接触氧化-膜过滤工艺处理城市生活污水处理厂的二沉出水,试验结果表明:该工艺能进一步降低出水COD的浓度,高效去除水中SS,对水中NH3-N去除效果较好,但对TN去除率效果较差,对TP的小幅去除.臭氧-接触氧化-膜过滤的出水COD、TN、TP、NH3-N、SS分别为17.3mg/L、10.9mg/L、1.3mg/L、0.59mg/L、5.0mg/L.

摘要： 本申请涉及污水臭氧催化氧化处理领域，具体公开了一种臭氧氧化催化剂、制备方法及臭氧催化氧化装置。臭氧氧化催化剂的制备方法以二氯甲烷快速渗透填充催化剂多孔载体，再以催化剂浸渍液快速更替，完成催化剂浸渍液对多孔载体的快速渗透，渗透快且渗透完全，提高了催化剂生产效率、催化剂成品催化效果。本申请的臭氧氧化催化剂生产效率快，且催化效果好，本申请的臭氧催化氧化装置工作效率高。

摘要： 本发明公开了一种臭氧催化氧化催化剂的制备方法及依该方法制备的催化剂，所述制备方法包括以下步骤：将掺杂石墨烯的成型活性炭经酸性氧化预处理后制得成型活性炭载体；将所述成型活性炭载体充分且均匀吸收锌盐和铈盐的混合溶液后经干燥、微波处理、焙烧，制得负载多元复合金属氧化物的臭氧催化氧化催化剂。采用本发明的方法制备的催化剂催化活性高，活性组分和载体结合牢固，添加的石墨烯可以提供更多的大孔和丰富的孔径分布，同时能够强化成型活性炭载体与过渡金属氧化物的铆合，减少渗出，催化剂在长时间处理废水的情况下催化活性始终保持高稳定性，有机物去除率及催化剂有效使用寿命显著提高，制备工艺简易，原料广泛，成本合适，适宜工业化生产及应用。

摘要： 本发明涉及催化剂领域，公开了一种臭氧催化氧化催化剂组合物，臭氧催化氧化催化剂的制备方法及有机污水处理方法和应用，所述臭氧催化氧化催化剂组合物包含：FCC催化剂细粉、活性组分和粘结剂，其中，所述FCC催化剂细粉为FCC催化剂制备过程中产生的细粉。本发明的臭氧催化氧化催化剂组合物能够实现FCC催化剂细粉的回收利用，并且催化活性高，对有机废水有优良的催化氧化效果。

摘要： 本发明属于废气处理的技术领域，公开了一种催化臭氧氧化催化剂及制备与在催化臭氧氧化VOCs中的应用。所述方法：1)采用改性剂在磁场中对γ‑Al2O3进行改性处理，热处理，得到改性γ‑Al2O3初载体；改性剂为水、柠檬酸水溶液或聚乙二醇水溶液中一种以上；2)将含锰的化合物配成浸渍液，将改性γ‑Al2O3初载体在浸渍液中浸渍，热处理，得到负载活性组分的共载体；3)采用程序升温法对共载体进行焙烧，急冷处理，获得催化臭氧氧化催化剂。本发明的方法简单，所制备的催化剂具有良好的活性、稳定性和选择性。本发明的催化剂在催化臭氧氧化VOCs中应用，特别是在催化臭氧氧化动态低温条件下低浓度VOCs的应用。

摘要： 本实用新型公开一种臭氧催化氧化反应器和臭氧催化氧化反应系统。其中臭氧催化氧化反应器，包括：反应器本体；导流筒，所述导流筒设于所述反应器本体内，所述导流筒的顶部敞口设置，所述导流筒的底部敞口设置且与所述反应器本体的底部间隔设置，其中所述导流筒内形成上升反应区域，所述反应器本体和所述导流筒之间形成下降反应区域；三相分离装置，所述三相分离装置设于所述反应器本体的上部且与所述导流筒的顶部间隔设置。通过导流筒的顶部、底部敞口设置且分别和三相分离装置、反应器本体的底部间隔设置，可在导流筒内和导流筒外同时进行臭氧催化氧化处理，充分利用了反应器本体的空间，从而缩短了反应时间，提高了反应效率。

摘要： 本实用新型公开一种臭氧循环氧化设备及其多级臭氧循环氧化设备，所述臭氧循环氧化设备包括反应器、进水管、出水管、水循环装置、臭氧进气管、臭氧尾气管和臭氧循环装置，所述进水管安装于反应器的上方，其进水口位于反应器侧壁；所述出水管安装于反应器内部并通过焊接的方式固定于反应器的上端部，该出水管上还设有一溢流管；所述水循环装置安装于反应器的外侧壁；所述臭氧进气管安装于反应器的底部，所述臭氧尾气管安装于反应器的顶部；所述臭氧循环装置安装于反应器的侧壁。本实用新型的臭氧循环氧化设备通过循环装置使臭氧与污水充分接触，大大提升臭氧的传质效率与利用率，提升臭氧对有机污染物的降解率，降低了投资成本与运行成本。

摘要： 本实用新型公开了一种臭氧氧化及其臭氧光解氧化组合装置，涉及臭氧氧化技术领域，包括氧化反应器，所述氧化反应器内部上端固定有隔板，且隔板上方设有废气光解反应室，所述废气光解反应室顶部两端设有出气管，所述废气光解反应室顶部安装有紫外灯管，且紫外灯管下方设有第一进气机构，所述第一进气机构左侧安装有出水管，所述隔板下方设有污水氧化反应室。本实用新型中，通过将臭氧废气光解反应室与臭氧氧化反应器两种氧化反应器上下有机结合在一起，可减少了氧化反应器的占地面积，且使得其可同时进行废气及污水的氧化处理工作，有效的提高氧化反应器的多功能实用性及大大的提高了工作效率。

摘要： 本发明涉及一种臭氧氧化法脱硝氧化剂喷射装置，包括设有若干管道支管的管道母管，所述管道支管的末端与设有若干喷嘴的喷射装置连接，所述喷嘴的背面设有角钢。本发明提供的一种臭氧氧化法脱硝氧化剂喷射装置，具有以下优点：一、结构合理，无复杂的制作部件，制作成本较低；二、模块化的设计有利于生产加工和现场安装；三、增加了角钢，提高了耐磨性，延长装置的使用寿命；四、布置合理，喷嘴顺烟气方向布置，减少磨损，有利于臭氧与烟气的混合，减小烟道阻力；五、根据烟气量与NOx的含量实时调节电动阀门，提高强氧化剂的利用率，降低了运行成本，同时也减少了强氧化剂因未充分反应而排放所造成的二次污染。

摘要： 本发明公开了一种臭氧氧化法脱除烟气中氮氧化合物的方法。其方法是烟气降温到30～110°C，将臭氧通入降温后的烟气中进行反应，反应时间为0～10秒，反应完的气体引入吸收塔，吸收塔内喷入碱液，用碱液对反应完的气体进行吸收，吸收后的气体可以排放到空气中或进入其它装置，吸收后的碱液进行循环使用。使用本发明方法可高效、高选择性地脱除烟气中的氮氧化合物，该方法可用于燃煤电厂、水泥厂、炼油厂和钢厂等有大量烟气的工业装置上。

摘要： 本实用新型公开了一种臭氧氧化法脱硝氧化剂喷射装置，包括设有若干管道支管的管道母管，所述管道支管的末端与设有若干喷嘴的喷射装置连接，所述喷嘴的背面设有角钢。本实用新型提供的一种臭氧氧化法脱硝氧化剂喷射装置，具有以下优点：一、结构合理，无复杂的制作部件，制作成本较低；二、模块化的设计有利于生产加工和现场安装；三、增加了角钢，提高了耐磨性，延长装置的使用寿命；四、布置合理，喷嘴顺烟气方向布置，减少磨损，有利于臭氧与烟气的混合，减小烟道阻力；五、根据烟气量与NOx的含量实时调节电动阀门，提高强氧化剂的利用率，降低了运行成本，同时也减少了强氧化剂因未充分反应而排放所造成的二次污染。