隔震设计

摘要： 地铁上盖建筑下部结构为了满足工艺要求一般采用框架结构,上部住宅为剪力墙结构,两种结构形式不可避免地会造成上下层刚度的突变,盖上大面积深厚覆土的巨大质量将带来强烈的地震反应,并且上部开发一般晚于下部地铁车辆段的实施,为了给后期上部开发预留一定变化的余地,本工程地铁车辆段上盖采用底部框架+隔震层+剪力墙的结构体系。采用隔震技术的车辆段上盖具有竖向构件不连续、大底盘多塔、竖向收进等多项不规则,为了保证结构满足各项性能要求,对上部结构、隔震层、下部结构设定不同的性能目标,并采用多种切分模型进行对比分析;对隔震支座进行了应力、位移、抗整体偏心率、抗风等验算;采用动力弹塑性时程对结构进行专项分析,以确保结构的安全,通过分析计算提出上盖结构隔震设计思路。

摘要： 乌鲁木齐国际机场改扩建工程新建T4航站楼建筑面积约50.4万m^(2),项目具有抗震设防烈度高、温差及风雪荷载大、场地条件特殊、建筑造型独特、结构安全性要求高等特点。中心区主体结构为采用隔震技术的钢筋混凝土框架结构,屋盖为异形大跨度空间钢结构。介绍了若干关键问题及设计措施,主要包括:高填方地基及基础设计、采用隔震技术的中心区结构设计、采用局部耗能减震技术的南北三角区结构设计、主楼大跨钢屋盖结构设计。计算结果表明:针对各种项目特点采取的相应措施使整体结构满足各项要求。

摘要： 西安咸阳国际机场三期工程由东航站楼、综合交通中心及过夜用房组成,其中东航站楼由一个集中式主楼及六条指廊构成;东航站楼纵横两个方向长度分别为1 242m和832m,通过设置隔震缝及防震缝分为各自独立的结构单元,其中主楼中央区采用隔震设计,其余单元采用抗震设计。东航站楼下部主体结构为钢筋混凝土框架结构,主楼屋盖为由斜圆钢管柱与Y形钢柱支承的正放四角锥空间曲面网格钢结构,指廊屋盖为由圆钢管柱支承的单向实腹变截面钢梁结构。主要介绍东航站楼结构设计的关键问题,包括湿陷性黄土地基的处理、桩基础设计、隔震设计、超长结构以及复杂钢结构设计,并对东航站楼结构进行了大震弹塑性分析。分析结果表明,东航站楼整体结构具备维持稳定并保持承载的能力。

摘要： 西安咸阳国际机场东航站楼主体结构为钢筋混凝土框架结构,屋盖及其支撑体系为钢结构。中央主楼核心区长486m,宽252m,作为人流密集的国家级交通枢纽工程,建筑功能复杂,抗震设防标准高,设计采用了层间隔震技术。隔震层由铅芯橡胶隔震支座、普通橡胶隔震支座、弹性滑板支座和黏滞阻尼器组合而成。隔震相关计算分析及验算结果表明,设防地震作用下隔震后上部结构楼层剪力及楼层加速度降低至非隔震时的38%以下,隔震层上部结构可按降低设防烈度1度进行设计。罕遇地震下隔震层下柱墩变形及承载力验算结果表明,通过设置型钢拉梁层能够使其满足罕遇地震下的变形及承载力要求。隔震结构的温度效应计算结果表明,隔震后结构温度应力效应显著降低,通过合理设置结构后浇带,隔震层在施工阶段及正常使用阶段的温度变形均能满足预期的性能要求。最后采用时程法研究了隔震层在遭遇罕遇地震后的自复位能力,结果显示,隔震层震后残余变形较小,自复位能力良好。

摘要： 两栋形体不对称塔楼在高位通过空中连廊连接为整体结构。连接体一层是观光平台,二层是室外游泳池,因为塔楼形体不对称,连接体平面位置偏置,并且游泳池的设备管线只从一侧塔楼进出,造成两侧变形缝的性能需求不一致。连接体的一侧变形缝设置较柔的摩擦摆隔震支座,通过较大的位移释放支座水平反力;另一侧设置较刚的摩擦摆隔震支座和黏滞阻尼器,以改善设备管道的抗疲劳性能,从而能更合理地满足安全性和使用性需要。对连体结构双塔进行动力弹塑性分析,对不同参数隔震支座的选型、摩擦摆隔震支座最大矢量位移、竖向作用力对摩擦摆隔震支座的影响等几个相关问题进行了分析。结果表明,根据性能需求的差异而选定的隔震支座参数,可以更好地匹配建筑功能,且具有足够的安全储备。

摘要： 结构通过隔震设计后周期延长,能够降低上部结构地震作用。本文以某高层框架剪力墙结构为研究对象,对其进行隔震设计以及动力时程分析。研究结果表明:设防地震作用下,结构的层剪力与层倾覆力矩大大降低,水平向减震系数为0.47,罕遇地震作用下的隔震层最大位移满足要求,并且与非隔震结构相比,隔震结构的构件损伤明显减小,特别是上部结构底部加强区的剪力墙构件混凝土的损伤情况得到很好的改善。

摘要： 《建筑隔震设计标准》(后简称《隔标》)是我国第一部专门指导隔震设计的国家级标准。由于目前基于新规范完成隔震设计的实际工程较少,尤其是百米级高层隔震结构在我国还尚属少见,为此针对某百米级住宅公寓楼实际工程展开研究,根据《隔标》完成隔震设计,并从经济性的角度出发,对比了一体化直接设计法与传统分部隔震设计法的配筋结果;最后结合现行规范对高层隔震结构的风振舒适度进行了评估。研究结果表明:一体化直接设计方法在显著提升隔震结构安全的同时还具有较好的经济性,即使隔震结构设防目标由小震提升至中震,即地震作用提升约3倍的前提下,该高层隔震结构总用钢量的增加仍控制在15%以内;百米级高层隔震结构在1年、10年风荷载作用下均出现了舒适度问题,最大风振加速度响应分别达到了10.3 gal和18.0 gal,超出规范限值71.7%和20%,在未来的隔震结构抗风设计中,高层隔震结构的风振舒适度问题应引起足够重视。

摘要： 在建筑实体的设计工作中,抗震设计是建筑实体设计质量提升和体现的重要指标。抗震能力不仅是项目建设的质量水平的重要体现,也是保障建筑实体安全的重要条件。在建筑设计的工作开展中,剪力墙结构的隔震设计在不同的标准规范背景下所需要注重的设计要点有所不同。另外,标准化规范背景下,剪力墙结构设计的效果也需要通过针对性的数据和结构对比掌握剪力墙隔震设计的要点。文章以标准化规范为背景探讨建筑设计中剪力墙结构的隔震设计问题,通过分析可知,剪力墙结构的隔震设计工作开展中需要结合设计控制因素以及地震响应因素进行针对性的对比分析,以便提升隔震设计的有效性。

摘要： 唐山某中学教学楼地上五层,无地下室,结构总高度19.3m,长140.3m,宽21m,高宽比0.92,长宽比6.68,为钢筋混凝土框架结构,采用铅芯橡胶支座进行基础隔震。通过PKPM软件和SAUSG-PI软件对结构进行隔震分析,比较了结构不设缝和隔震层以上设两道伸缩缝的隔震性能。结果表明,在隔震支座布置相同的条件下,结构不设缝时的各项隔震性能指标均满足规范的要求,隔震层以上结构设伸缩缝后,罕遇地震作用下隔震支座的最大水平位移超出规范限值。超长建筑隔震设计时尽量不设伸缩缝,结构设缝会加大地震响应的复杂性,不利于隔震设计。

摘要： 隔震设计是桥梁设计实践中的重要内容,分析研究隔震设计的价值,对于深化隔震设计研究,明确隔震设计的具体要素以及注意事项有突出的现实价值.就现阶段的资料总结来看,隔震设计是一项具有复杂性的工作,其需要关注的点比较多,对桥梁本身的设计优化等有显著的作用.因此,进一步明确隔震设计在桥梁设计实践中的价值是有积极意义的.文章分析研究桥梁设计实践中的隔震设计价值,旨在深化对隔震设计的认知.

摘要： 介绍了能量平衡法在基础隔震设计中的基本原理以及设计应用,当隔震层由橡胶支座,液体阻尼器以及滞回型阻尼器组成时,可以通过能量平衡法求出隔震层的布置.将中国《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)提出的设计加速度反应谱转化为适用于能量平衡法的速度反应谱,并用日本能量平衡法对上海某12层钢筋混凝土结构进行隔震布置,并给出了计算过程.并对结构进行了时程分析,结果表明隔震层的位移平均值与能量平衡法的计算结果可以取得比较好的一致.

摘要： 以深圳华侨城欢乐海岸项目为工程背景,由于在建场地未来有两条地铁线从地下通过,地铁线上方的建筑必须进行转换,地铁线范围采用冲孔桩,地铁线外建筑采用预应力管桩,并考虑到地铁振动带来的舒适度和噪音问题,地铁线上方的建筑均做隔震设计.

摘要： 对位于高烈度地区的某钢筋混凝土剪力墙结构进行了橡胶支座隔震设计和抗震性能分析.该结构抗震设防烈度为9度,工程场地下有断裂带,需要考虑断裂带的近场影响,近场影响系数取1.5.采用SAP2000对结构进行了隔震设计,中震作用下结构层间剪力和倾覆弯矩减震系数最大值为0.24,比非隔震结构地震响应减小显著,罕遇地震下隔震支座的面压、水平位移能够满足规范要求.采用ABAQUS对结构进行了罕遇地震动力弹塑性时程分析,结果表明结构能够满足"大震不倒"的抗震设防目标.

摘要： 某两层四跨连廊,采用钢桁架结构体系,桥面最大跨度约80米,桥面最大横向宽度约40米.隔震层采用摩擦摆隔震支座,采用MIDAS-GEN进行整体建模计算;首先对隔震结构进行静力分析,模态分析;其次对隔震结构和非隔震结构进行多遇地震、设防地震、罕遇地震下的时程分析;对比隔震工况与非隔震工下结构的地震动响应,得出减震系数.

摘要： 拟建办公楼位于高烈度区,首层柱底采用铅芯橡胶隔震支座,应用时程分析法,得出隔震结构设防烈度下的层剪力和倾覆力矩,与非隔震结构设防烈度下的相应值比较,进一步得出隔震后的水平地震影响系数最大值,并验算了罕遇地震下上部隔震结构的变形和支座应力.分析结果表明,采用基础隔震措施可有效减小地震力对上部结构的影响.

摘要： 隔震建筑的隔震层阻隔了地震时地面振动向上部结构传递地震作用(或振动能量),造成结构自振周期增大,加速度减小,位移增大,隔震结构设计时,需要在减小加速度响应和增大位移响应之间找到最佳的平衡点,并考虑不同场地作用的影响.以实际剪力墙工程为例,介绍了减隔震方案的选择、抗震目标的确定、减震系数的计算、隔震层的设计.计算分析表明,隔震技术显著地降低地震能量的输入,隔震建筑的抗震设防水准高于同条件下的非隔震建筑.

摘要： 隔震结构所采用的材料与传统抗震结构有很大的不同,设计方法也有差异.以某高层框架隔震结构为例,重点介绍了规范对隔震计算分析的相关规定、减震系数计算、竖向地震作用计算、支座拉压应力分析等内容.分析结果表明,对于支座布置合理,各项指标均能满足规范的高烈度地区高层隔震结构,上部结构地震响应降低明显,抗震性能也得到很大提高.

摘要： 高层建筑结构在长周期多遇地震及罕遇地震作用下,底部固定高层结构和高层隔震结构的楼层剪力平均值、层间位移角以及高层隔震结构的隔震层位移均较与反应谱相符的地震作用下大,隔震层位移的增大尤其明显.本工程隔震层的高层建筑模型,经过地震波和反应谱与规范反应谱相符的地震波进行时程分析,结构响应明显,通过设计分析,较优达到设计目标,满足设计规范要求,总结了高层隔震工程设计经验,为今后设计提供了新思路.

摘要： 隔震技术是通过对建筑上部结构和基础之间设置隔震系统,从而减小地震对结构的破坏,是目前地震工程界推广应用较多的成熟高新技术之一,近年来在我国也得到了广泛的关注和应用,建筑结构设计逐渐从“抗震”向“减震”“隔震”设计方向发展.本文以丽江三义机场T3航站楼A区(主区)为工程背景,研究摩擦摆支座隔震技术在机场大跨空间的应用.对比分析了隔震技术较于抗震技术的优势.运用Midas Gen软件建立建筑模型,选取7条地震波分别对结构进行中震振型分解反应谱分析、中震非线性时程分析、大震非线性时程分析,分别从减震系数、中震楼层加速度响应、大震隔震层位移、隔震支座承载力、滞回曲线、扭转效应等因素考虑隔震效果的合理性,并提出隔震支座应用于工程的合理范围.

摘要： 隔震技术是通过对建筑上部结构和基础之间设置隔震系统,从而减小地震对结构的破坏,是目前地震工程界推广应用较多的成熟高新技术之一,近年来在我国也得到了广泛的关注和应用,建筑结构设计逐渐从“抗震”向“减震”“隔震”设计方向发展.本文以丽江三义机场T3航站楼A区(主区)为工程背景,研究摩擦摆支座隔震技术在机场大跨空间的应用.对比分析了隔震技术较于抗震技术的优势.运用Midas Gen软件建立建筑模型,选取7条地震波分别对结构进行中震振型分解反应谱分析、中震非线性时程分析、大震非线性时程分析,分别从减震系数、中震楼层加速度响应、大震隔震层位移、隔震支座承载力、滞回曲线、扭转效应等因素考虑隔震效果的合理性,并提出隔震支座应用于工程的合理范围.

摘要： 本发明的目的是提供一种基础隔震结构中的塞用组合物，其可提供具有改进的在低应变区域内的阻尼性能的基础隔震结构用塞。此外，本发明的目的是提供具有优异成型性的塞用组合物的制造方法。该基础隔震结构中的塞用组合物的特征在于包括弹性体组合物、粉末和高硬度树脂，所述弹性体组合物至少包括弹性体组分，所述高硬度树脂具有比所述弹性体组合物高至少30的D硬度。此外，该基础隔震结构中的塞用组合物的制造方法的特征在于包括：制备至少包括弹性体组分的弹性体组合物制备步骤；通过将粉末和具有比所述弹性体组合物高至少30的D硬度的硬质树脂加入并混炼至弹性体组合物中以获得塞用组合物的混炼步骤，在混炼步骤期间，维持混炼温度为等于或低于硬质树脂的软化点。

摘要： 本发明提供一种不使用铅作为材料就能够进一步提高隔震装置的衰减性能及位移随动性的隔震塞的制造方法、隔震塞以及隔震塞的制造装置。一种隔震塞(9)的制造方法，利用一对压模(5)夹住粉末材料(2)来对粉末材料(2)进行加压成形，至少2次加压成形是在利用凸状压模(6)及凹状压模(7)来进行时，在利用这些压模(6，7)进行加压成形之后，使压模(6，7)绕其轴线中心旋转，然后再次进行加压成形，在正视沿压模(5)的轴线方向X截取的截面时，上述凸状压模(6)具有压模的中央部(12)向加压方向突出的V字型的加压面，上述凹状压模(7)具有压模的中央部(12)向与加压方向相反的方向凹陷的V字型的加压面。

摘要： 本发明涉及用于基础隔震结构的塞用组合物，其能够提供显示令人满意的阻尼性能和高的位移追随性等的基础隔震结构用塞，更具体地，涉及用于基础隔震结构的塞用组合物，其特征在于包括通过将弹性体组分与补强填料配混制备的弹性体组合物和粉末。

摘要： 本发明的目的是提供一种基础隔震结构中的塞用组合物，其可提供具有改进的在低应变区域内的阻尼性能的基础隔震结构用塞。此外，本发明的目的是提供具有优异成型性的塞用组合物的制造方法。该基础隔震结构中的塞用组合物的特征在于包括弹性体组合物、粉末和高硬度树脂，所述弹性体组合物至少包括弹性体组分，所述高硬度树脂具有比所述弹性体组合物高至少30的D硬度。此外，该基础隔震结构中的塞用组合物的制造方法的特征在于包括：制备至少包括弹性体组分的弹性体组合物的弹性体组合物制备步骤；通过将粉末和具有比所述弹性体组合物高至少30的D硬度的硬质树脂加入并混炼至弹性体组合物中以获得塞用组合物的混炼步骤，在混炼步骤期间，维持混炼温度为等于或低于硬质树脂的软化点。

摘要： 本发明提供了一种抗拉型隔震结构设计方法及隔震装置，包括：基于获取的被保护设备的参数计算所述被保护设备底部在抗震设防要求下受到的等效倾覆力矩；将所述等效倾覆力矩作为所述抗拉型隔震结构抵抗所述被保护设备倾覆的等效力矩；基于所述抗拉型隔震结构抵抗所述被保护设备倾覆的等效力矩确定所述抗拉型隔震结构中隔震模块和抗拉滑动模块的组合形式；其中，所述抗拉型隔震结构包括连接板和通过所述连接板与被保护设备及基础连接的隔震模块和抗拉滑动模块。本发明采用等效倾覆力矩确定抗拉型隔震结构中隔震模块和抗拉滑动模块的组合形式，可显著提高被保护设备的抗震能力。

摘要： 准零刚度竖向隔震器，包括底板、盖板、正刚度弹性元件和负刚度弹性元件，正刚度弹性元件和负刚度弹性元件分别预压缩在底板和盖板之间，其特征在于：所述的正刚度弹性元件和负刚度弹性元件均为碟形弹簧组合而成的碟簧组，正刚度弹性元件包括设置在底板中心的中碟簧组、位于中碟簧组外周的小碟簧组，负刚度弹性元件为位于正刚度弹性元件外周的大碟簧组，小碟簧组、中碟簧组和大碟簧组中的碟形弹簧半径依次增大。本发明可满足大跨度空间结构的竖向隔震要求，提高竖向隔震器的竖向阻尼，增大竖向行程，提升竖向隔震能力和低频隔震能力。本发明还提供一种三维隔震装置和准零刚度竖向隔震器的设计方法。

摘要： 本发明提供一种不使用铅作为材料就能够进一步提高隔震装置的衰减性能及位移随动性的隔震塞的制造方法、隔震塞以及隔震塞的制造装置。一种隔震塞(9)的制造方法，利用一对压模(5)夹住粉末材料(2)来对粉末材料(2)进行加压成形，至少2次加压成形是在利用凸状压模(6)及凹状压模(7)来进行时，在利用这些压模(6，7)进行加压成形之后，使压模(6，7)绕其轴线中心旋转，然后再次进行加压成形，在正视沿压模(5)的轴线方向X截取的截面时，上述凸状压模(6)具有压模的中央部(12)向加压方向突出的V字型的加压面，上述凹状压模(7)具有压模的中央部(12)向与加压方向相反的方向凹陷的V字型的加压面。

摘要： 本发明提供一种跨层设置隔震支座的隔震设计方法，包括如下步骤：S1：隔震层由上层隔震结构、下层隔震结构组成，上层隔震结构、下层隔震结构分设在相邻的上下楼层；S2：下层隔震结构上设有若干个剪力墙，调整剪力墙的厚度或长度，以提高抗侧刚度，达到减震效果。本发明的有益效果是：本发明中的方法该能够解决大范围的跨层布置隔震支座带来的相关问题，在工程实践提高隔震设计的适用范围。

摘要： 本发明公开了一种结构SMA‑韧性隔震支座减隔震优化设计方法，该方法首先建立了传统隔震支座隔震结构模型与SMA‑韧性隔震支座隔震结构模型，由所建立的模型确定基准响应，进而建立SMA屈服力Fys与基准力FR之间的关系，以及建立边墩/柱、中墩/柱支座中SMA的屈服力公式，计算SMA‑韧性隔震支座隔震结构地震峰值响应，训练神经网络代理模型，并以对应的基准响应为基准值，得到SMA‑韧性隔震支座隔震结构的归一化响应，采用归一化响应的变化量建立优化目标函数，再采用遗传算法，确定最优的缩放因子ai与缩放比bj，得到SMA最优参数。该参数优化设计方法能够实现性能与成本双指标的减隔震设计目标。

摘要： 本发明提供一种跨层设置隔震支座的隔震设计方法，包括如下步骤：S1：隔震层由上层隔震结构、下层隔震结构组成，上层隔震结构、下层隔震结构分设在相邻的上下楼层；S2：下层隔震结构上设有若干个剪力墙，调整剪力墙的厚度或长度，以提高抗侧刚度，达到减震效果。本发明的有益效果是：本发明中的方法该能够解决大范围的跨层布置隔震支座带来的相关问题，在工程实践提高隔震设计的适用范围。