启动压力

摘要： 为保障海底稠油集输管线的安全停输与顺利启动,以旅大稠油为研究对象,利用Anton Paar Rheolab QC流变仪分析稠油及其乳状液流变特征与再启动力学响应特性,通过SPSS软件,对正交启动实验数据进行非线性回归分析,建立四参量七系数的启动应力模型;自主研制了室内环道再启动实验装置,分析停运管线在不同工况下启动压力的变化规律,将基于启动应力模型的再启动压力预测值与实测值相比较,评估其预测可靠性。结果表明,稠油乳状液初始启动应力随时间的变化可分为3阶段,即启动应力上升阶段、衰减阶段、平衡阶段;再启动压力预测值与实测值平均相对误差绝对值为16.38%,再启动压力随温度升高而降低,随启动流量升高而升高,适当升高启动流量能减少管线启动时间,但将伴随着再启动压力的升高。

摘要： 为稠油-水混输停运海管制定安全合理的再启动及置换对策,其关键是需精准预测停运海管的再启动压力。为此,运用HAAKE智能流变仪测定稠油-水混合液在不同工况下的流变特性,剖析稠油乳状液旋转剪切应力与剪切速率之间的变化规律,通过构建剪切速率与启动流量间关系、剪切应力与启动压力间关系,计算不同工况停运海管的再启动压力,进而获得海管在不同工况下临界启动压力。结果表明,停运管线的再启动压力与含水率、温度、启动流量等因素有较大关系,停运管线的启动压力随启动流量的增大而增大,随温度的升高而降低。针对停输海管不同工况,可预测再启动压力,并提出停运海管所适应的再启动及置换对策,为稠油-水混输海管安全停运及顺利启动提供理论依据。

摘要： 开展定容性致密气藏边界流晚期产量递减模型研究,为致密气藏动态分析及指标预测提供理论依据。依托致密气藏渗流机理实验,在致密气藏渗流微分方程描述的基础上,以定容致密气藏边界流晚期拟稳态由定产的生产方式转为定流压生产方式为研究对象,结合物质平衡方程,建立定容致密气藏边界流晚期产量递减微分方程,并推导求解产量递减模型。研究结果表明:(1)与常规气藏相比,致密气藏非达西流压力损耗由3部分组成,为流体内摩擦力、启动压力和紊流效应的消耗,其中,启动压力也是造成二项式产能方程异常的重要原因;(2)因为紊流效应及启动压力的存在,定容致密气藏边界流晚期,时间-产量关系不再遵循Arps递减模型,启动压力梯度和紊流效应对气井产量递减具有减缓作用,当紊流系数和启动压力梯度趋于0时,再以拟平衡时间为时间轴的产量-时间递减曲线遵循指数递减模型;(3)实例分析表明,引入启动压力项可有效消除二项式产能方程异常现象,新模型可以实现气井动态储量、启动压力梯度等地层参数的计算。基于渗流机理的新模型的建立,为致密气藏二项式产能方程异常处理、产量递减主控因素特征提取、地层参数反演以及动态指标求取奠定了理论支撑,具有较强的实用性和前瞻性。

摘要： 火炮发射时火药燃气压力将弹丸挤入炮膛,适当的挤进阻力能够减小初速或然误差、提高弹道一致性,是复杂的力学与火药燃烧耦合的过程。经典内弹道理论提出了启动压力假设,当火药燃气平均压力高于启动压力时弹丸开始运动,该假设导致启动压力物理含义不清楚、数值难以确定。本文以弹丸挤进过程和经典内弹道假设为基础,建立了弹底压力冲量与弹丸直线运动动量之间的数学关系,提出了弹底压力的冲量、截尾冲量与虚拟弹丸动量的关系。由于弹丸运动方程的积分形式更能反映出启动压力所具有的冲量物理意义,由此提出了一种确定弹丸启动压力的计算方法。以某大口径线膛火炮发射某榴弹为例,建立了弹丸挤进过程仿真模型,使用光滑粒子流体动力学法对某装药条件下弹带挤进过程进行了模拟,得到了挤进阻力和弹丸运动位移、速度等参数,采用本文提出的数值方法计算了等齐膛线和渐速膛线时弹丸启动压力。在以最大挤进阻力为特征点时,不同膛线形式对启动压力的数值有一定的影响,等齐膛线工况时的启动压力较渐速膛线时的启动压力略大。

摘要： 南堡油田地处滩海,油藏埋层深,横向发育局限,纵向发育层系多,断块复杂、连通性差,注水难度大、见效差,随着油田的不断开发开采,中后期未受效井和受效程度差的井地层能量下降快,油井出现严重供液不足,导致抽油机井泵效低、油井减产甚至停产。本文通过对三抽系统杆、管、泵的综合评价,多级杆柱组合应力计算、组合式油管设计方案的研究,针对南堡油田中深层油藏不同注水收效程度、未受效及深层油藏高压低渗等油井,通过单井动液面变化对应的产量变化,合理计算单井产能,再根据液量需要计算放大的生产压差及加深的泵挂深度,最终实现平均泵挂深度由2100米适当加深至3000米,杆柱应力测试与实际计算符合,平均泵效提高10个百分点,平均单井日增油1.8吨的效果显著,并得出不同类型油藏的深抽原则。

摘要： 为了分析宽温域下电静液作动器的液压缸活塞格莱圈密封性能,基于流体动压润滑理论,建立了考虑油液黏温特性的最大启动压力和泄漏流量的数学模型。利用有限元软件ABAQUS计算得到活塞密封接触面间的接触压力,通过逆解法求解一维雷诺方程得到密封接触面间的油膜厚度,从而定量计算出密封结构单行程的最大启动压力和泄漏流量,并分析了介质压力和温度对最大启动压力和泄漏量的影响。仿真结果表明,介质压力升高会导致活塞动密封有效工作的温域变窄,最大启动压力降低,泄漏流量增大;温度每增加20°C,泄漏流量降低量不低于25%,最大启动压力降低量不低于15%,即温度适当升高有利于降低最大启动压力和泄漏流量,但过高的温度将增加格莱圈失效的风险。

摘要： 本文通过建立液压油缸启动压力和响应时间数学模型的方式,得到影响油缸启动压力和响应性的关键参数——活塞端面斜切角度α,使用掘进机工作装置液压油缸进行实验分析并验证数学模型的准确性.根据实验结果,给出一种性价比较高的活塞端面结构形式,并在实际中应用.

摘要： 对叶片式液压摆动油缸端面密封圈在不同轴向预压缩量下的接触压力展开研究,分析其受力情况及对摆动油缸启动压力的影响.利用弹性力学相关公式对端面密封圈进行受力分析,计算出不同轴向预压缩量产生的接触压力;利用Abaqus有限元仿真分析软件对聚氨酯材料制成的端面密封圈进行仿真分析,模拟在不同轴向预压量下的应变应力情况,找出最大应变和最大应力位置;对不同轴向预压缩量下的摆动油缸启动压力进行计算;结合实际可加工的尺寸进行实验,验证理论分析的准确性.结果表明:端面密封圈的最大应变与应力均分布在外圆环与内圆环密封接触处;当端面密封圈轴向预压缩量增大,其对应摆动油缸的启动压力也增大,且两者的关系为非线性相关.

摘要： 文章针对波浪能装置液压发电系统展开了实验研究,分别进行了电阻负载特性实验和电池负载特性实验,研究了负载阻值对电阻负载发电特性的影响,以及不同充电电压和不同启动压力对电池负载发电特性的影响.研究结果表明:在电阻负载情况下,存在最优负载阻值,在最优负载阻值下,系统的发电效率达到最高;在电池负载情况下,充电电压决定着发电电压的大小,启动压力决定了发电电流的大小,并且启动压力的增加对液压发电系统的发电效率也会有所提高.

摘要： 通过揭示两相流体润湿滞后对启动压力和流动阻力的影响机理,基于静态润湿滞后方程及动态接触角方程,分别建立了两相流动中气泡/液滴欲移动时的启动压力模型和运动后的流动阻力模型.基于前人实验数据,应用建立的模型,分别计算得到由润湿滞后引起的不同温度和压力下的启动压力,以及不同孔隙尺度、黏度和表面张力下的流动阻力.结果表明,在页岩纳米级孔隙中,由于孔喉细小,静态润湿滞后和动态润湿滞后引起的启动压力和流动阻力较大,均不可忽略;动态润湿滞后引起的流动阻力大于静态润湿滞后引起的启动压力,且随着流速增大,这种流动阻力也持续增大,但增速幅度逐渐降低.该研究为页岩储层两相流体启动压力和流动阻力的精确表征提供了数学模型,将为页岩气开发及页岩储层中CO2地质埋存的准确数值模拟提供部分理论基础.

摘要： 针对风城油田SAGD循环预热阶段连通程度低的问题,将循环预热分为并筒预热、均衡提压、稳压循环和微压差泄油4个阶段,运用参数回归法和油藏数值模拟法对微压差泄油阶段启动压力进行了研究.研究表明:微压差泄油阶段启动压力梯度与原油流度呈幂函数关系,流动速度与原油流度呈二次函数关系;微压差泄油阶段启动压力以0.15～0.20MPa为宜,经过12d注采井间可形成均匀泄油通道,连通程度可达到70％以上.研究结果在重32井区进行了验证,循环预热结束后,井区平均连通程度达到84.6％,循环预热效果大幅提高.

摘要： 油藏注气过程中储层吸气能力的预测,受启动压力的影响,一直是注气提高采收率工作的难点.目前对注气过程中启动压力的研究与认识主要从室内实验中得来,很少在实际试注资料中发现明显的启动压力.本文首先从启动压力的定义着手,利用塔里木油田多口试注井实际资料,明确了注气驱过程中启动压力的存在;同时结合室内实验,发现其与毛管压力之间存在对应关系,明确了启动压力的产生机理;并利用这种关系,优化二项式公式,提出了一种计算注气指示曲线的方法.利用该方法预测的启动压力及储层吸气指示曲线能够较好地与实际试注资料对应,为注气工作中的压力设计提供指导.

摘要： 本文对渤西海洋原油、南阳原油和苏丹GNPOC原油的管流启动特性进行了试验研究。分析了不同静态温降幅度和停输时问工况下,低温含蜡原油管道启动压力的变化情况。着重研究了低温胶凝原油管道启动过程中,压力信号沿管路的传递过程。压力信号的传递是压力波传播的宏观表现。压力信号的传递速度与原油物性、阻尼作用、压强大小和传递距离等因素有关。压力信号传递速度不同于压力波波速。对于含蜡原油管道启动数学模型的建立,应该用压力信号传递速度来模拟和描述管道启动过程的压力传递规律。

摘要： 依据低渗透油藏非达西流动的渗流规律,建立了具有启动压力影响的均质油藏直井、压裂垂直裂缝井、水平井试井模型,绘制了了典型曲线图版;研究建立了考虑启动压力梯度和应力敏感效应的影响低渗透油藏流入的动态产能方程,形成了低渗透非达西渗流不稳定试井和产能分析方法.低渗油藏非达西试井技术在大港油田港进行了应用,不稳定试井获得井及地层渗流参数,求得启动压力梯度参数;产能试井建立了低渗透油藏流入动态方程能,这些成果为开发方案制订、调整和增产措施的实施提供了直接依据.

摘要： 《消防给水及消火栓系统技术规范》GB50974-2014实施后稳压设备在施工期间发现稳压泵设计压力不明确的问题而加以研究. 设备有四种压力组成:最不利点压力、消防泵启动压力、稳压泵的设计压力(下限压力)、上限压力。不难理解它们之间的关系应该为:最不利点压力＜消防泵启动压力＜稳压泵的设计压力(下限压力)＜上限压力。其中在《消防给水及消火栓技术规范》找到的参数只有，其它两种压力差:消防泵启动压力与最不利点压力差、下限压力与上限压力差分别是多少没有反映。

摘要： 海上低孔渗气藏的典型特征是存在启动压力梯度和应力敏感性.在开发过程中随着地层压力下降,附加压降会增大,导致气井产能降低.通过参考考虑启动压力梯度和应力敏感性的低渗气藏直井和压裂井的产能公式,以海上某低渗气藏直井和压裂井为例,采用这两个公式分析了井壁污染、储层渗透率变化、应力敏感、启动压力梯度、油管尺寸和内壁粗糙度对气井产能的影响.计算结果表明,随气井井壁污染程度、应力敏感、启动压力梯度和内壁粗糙度增加,直井和压裂气井的产能越来越小,与理论认识结论一致.同时,为了避免低渗气井产能在开发过程中下降,应采取必要增产措施,减轻储层污染、应力敏感和启动压力对气井产能的影响.

摘要： 我国大部分天然气藏属于低渗气藏,由于低渗气藏具有低孔、低渗的特征,同时大量气井存在地层出水的问题,严重影响了低渗气藏的开采效益.如何合理高效地开发低渗气藏是一个技术挑战.本文综述了国内外气水两相渗流方面的研究进展,重点介绍了考虑滑脱效应、启动压力等因素的相对渗透率概念、分形模型、非稳态法模型等相对渗透率计算模型,并列举了影响气水相对渗透率的因素,同时介绍了常用的改善气水相对渗透率的方法,指出了气水两相渗流尚未解决的问题,对出水低渗气藏的开发具有重要的理论意义.

摘要： 研究了鄂尔多斯盆地超低渗透油藏长8油层以菱形反九点井网压裂开发时各参数的优化.依托鄂尔多斯盆地某油田典型区块A井区地质情况,对比启动压力梯度对日产油量和累产油量等因素的影响,在考虑启动压力梯度的影响下,采用正交设计和熵信息权重分配方法,确定出对影响区块产能的井距、排距、油井裂缝缝长比和裂缝导流能力等因素的最佳组合,为低(超低)渗透油藏在具体的整体压裂开发设计提供参考.

摘要： 本文使用直径40mm共振腔进一步研究谐振式声波发生器的中低频性能，作频率340-600Hz，频率高于600Hz或低于340Hz时其性能下降:存在一个使发生器工作的启动压力，启动压力随着喷注距离的增加而增加;存在一个气体总压临界值，使基频声压级达到最大;喷注距离在15-45mm发声性能差别不大，喷注距离过小或过大声波发生器无法启动。

摘要： 低渗透油藏在注水开发过程中存在渗流阻力增大、单井产量降低,递减速度加快、稳产难度加大的现象,最终采收率较低.超前注水可提高驱动压差,减小压敏效应对低渗透油藏开发的不利影响.超前注水时渗透率低的油井产能下降幅度小,具有较好的增油效果.超前注水需选择合理的注采井距,井距过大、过小都不能取得最佳的驱油效果.超前注水需计算水井累计注水量及水驱波及半径,油井选择合理的补孔时机,才能取得最佳的开发效果.正常压力和异常低压油藏适合超前注水,异常高压低渗油藏建议采用滞后注水开采.该技术在现河油区应用38井次,取得较好的开发效果,提高单井产量15％～20％.

摘要： 一种用于使用液压制动压力增压来控制制动压力助推器的方法，附加压力源的激活在超过指定的串联制动主缸压力阈值——其位于压力极限值的50％和100％之间，优选70％和80％之间，由此在没有附加制动压力辅助的情况下的操作行程/制动压力曲线具有拐点——和在超过指定的活塞杆激活行程极限值——其位于可用行程的20％到100％，优选在可用行程的40％到60％——时发生。此外，车辆的速度，它的横向减速度和它的纵向减速度可以用作标准。减速度在下降到指定的活塞杆停用行程极限值以下时发生。通过所述激活/停用标准的选择，附加制动压力增压也可以在如它们基于AMS制动试验的制动操纵过程中操作上充分有效。

摘要： 一种用于使用液压制动压力增压来控制制动压力助推器的方法，附加压力源的激活在超过指定的串联制动主缸压力阈值—其位于压力极限值的50％和100％之间，优选70％和80％之间，由此在没有附加制动压力辅助的情况下的操作行程/制动压力曲线具有拐点—和在超过指定的活塞杆激活行程极限值—其位于可用行程的20％到100％，优选在可用行程的40％到60％—时发生。此外，车辆的速度，它的横向减速度和它的纵向减速度可以用作标准。减速度在下降到指定的活塞杆停用行程极限值以下时发生。通过所述激活/停用标准的选择，附加制动压力增压也可以在如它们基于AMS制动试验的制动操纵过程中操作上充分有效。

摘要： 本发明涉及的是考虑注水启动压力梯度的堵塞器嘴后压力计算方法，它包括：选择一个典型注采井组为研究对象，典型注采井组内含有1口注水井和n口采油井，n口采油井分散于1口注水井周围；计算典型注采井组第j个注采层段碾平厚度：计算典型注采井组内注水井与采油井之间的等效井距：计算典型注采井组第j个注采层段各方向平均绝对渗透率：计算典型注采井组内注采层段各方向油水两相相对渗透率：计算注水井第j个注采层段配注量；计算注水井在各注采层段的配产压差；计算各注采层段附加启动压差；计算典型注采井组各注采层段堵塞器嘴后压力。本发明能够有效缓解多油层注水开发油藏层间非均质矛盾及调整吸水剖面，实现精细分层配注。

摘要： 本发明提供了一种最小启动压力及压力波传播速率的测量装置及方法，该装置包括：微量平流泵、中间容器、压力传感器、监测模块、岩心夹持器、微量移液管及环压泵；其中：所述岩心夹持器用于夹持用于标定的非渗透性物体及待测岩心；所述微量移液管通过连接管与所述岩心夹持器另一端连接，用于观察所述待测岩心开始出液时间，以测量压力波传播速率；所述环压泵通过加压管道与所述岩心夹持器连接；所述监测模块与所述压力传感器电连接，用于分别实时监测所述岩心夹持器中夹持非渗透性物体及待测岩心时所述压力传感器的压力随时间变化关系，以测量所述最小启动压力。本发明可以精确测量液体在岩心中的最小启动压力及压力波传播速率。

摘要： 本发明涉及的是考虑注水启动压力梯度的堵塞器嘴后压力计算方法，它包括：选择一个典型注采井组为研究对象，典型注采井组内含有1口注水井和n口采油井，n口采油井分散于1口注水井周围；计算典型注采井组第j个注采层段碾平厚度：计算典型注采井组内注水井与采油井之间的等效井距：计算典型注采井组第j个注采层段各方向平均绝对渗透率：计算典型注采井组内注采层段各方向油水两相相对渗透率：计算注水井第j个注采层段配注量；计算注水井在各注采层段的配产压差；计算各注采层段附加启动压差；计算典型注采井组各注采层段堵塞器嘴后压力。本发明能够有效缓解多油层注水开发油藏层间非均质矛盾及调整吸水剖面，实现精细分层配注。

摘要： 本发明提供了一种最小启动压力及压力波传播速率的测量装置及方法，该装置包括：微量平流泵、中间容器、压力传感器、监测模块、岩心夹持器、微量移液管及环压泵；其中：所述岩心夹持器用于夹持用于标定的非渗透性物体及待测岩心；所述微量移液管通过连接管与所述岩心夹持器另一端连接，用于观察所述待测岩心开始出液时间，以测量压力波传播速率；所述环压泵通过加压管道与所述岩心夹持器连接；所述监测模块与所述压力传感器电连接，用于分别实时监测所述岩心夹持器中夹持非渗透性物体及待测岩心时所述压力传感器的压力随时间变化关系，以测量所述最小启动压力。本发明可以精确测量液体在岩心中的最小启动压力及压力波传播速率。

摘要： 本公开提供了一种非常规气藏启动压力梯度确定方法及装置，其中，所述方法包括：获取气藏的多个岩心中每个岩心的渗透率；对于多个岩心中的任一岩心，获取岩心对应的一组可动水饱和度和一组气体启动压力梯度；根据多个岩心的渗透率，以及每个岩心对应的一组可动水饱和度和一组气体启动压力梯度，获取气藏的气体启动压力梯度、可动水饱和度以及渗透率之间的拟合函数；获取气藏的可动水饱和度以及渗透率，根据拟合函数、气藏的可动水饱和度以及渗透率，得到气藏的气体启动压力梯度。本公开能够实现对气藏中的气体启动压力梯度的预测。

摘要： 公开了一种地层水启动压力梯度计算方法、装置、电子设备及介质。该方法可以包括：建立流体渗流运动方程，确定地层水启动压力梯度与地层水粘度、岩石渗透率相关；确定地层水启动压力梯度与岩石渗透率的第一拟合关系；根据第一拟合关系与地层水粘度，建立第二拟合关系；根据第二拟合关系与目标储层的地层水粘度、岩石渗透率，计算目标储层的地层水启动压力梯度。本发明通过综合考虑岩石物性和流体物性，为准确确定地层水启动压力梯度提供了有效的具有普适性的计算方法。

摘要： 本实用新型公开了一种可精确控制启动压力的水泵压力控制器，包括壳体、设置在壳体内的感应膜片，壳体内设有上定位套管，上定位套管内设有平衡压簧，感应膜片包括移动基片、固定圈以及连接移动基片和固定圈的伸缩圈，固定圈和移动基片内分别嵌设有支撑基片，伸缩圈呈波纹状，抵压圆盘上表面设有下定位套管，在上定位套管上设有若干避让槽，相邻的避让槽之间形成定位筋片，下定位套管对应定位筋片处设有定位卡槽，定位筋片的下端插接在对应的定位卡槽内。本实用新型可有效地避免感应膜片的形状及尺寸误差对水泵的启动压力的影响，并且平衡压簧在轴向长度上可得到充分的定位，从而有效地避免平衡压簧出现弯曲变形，确保水泵控制信号的稳定输出。

摘要： 本实用新型公开了一种启动压力可调的水泵压力控制器，包括一带进水口和出水口的壳体，所述壳体内设置一压力杠杆，杠杆下部与水泵启动电路模块连接，杠杆中部设置有隔膜把壳体内腔分成上腔室和下腔室，下腔室与进水口及出水口连通，同时杠杆在隔膜下侧的下腔室中设置有压力挡块，杠杆在隔膜上侧的上腔室中设置有支撑块，支撑块上安装一压缩弹簧，压缩弹簧顶部设置一垫片，在水压的作用下垫片顶部与螺纹安装在壳体顶部的螺栓相顶持。本实用新型克服了现有压力控制器启动压力不可调节的缺陷，其可在工作中对启动压力根据需要进行调整，具有使用方便、购买简便的特点。