燃烧动力学

摘要： 简述了煤气化细渣的基础燃烧特性、燃烧动力学和燃烧应用三方面的研究现状,分析表明:煤气化细渣基础燃烧特性较差,难以单独稳定燃烧,与其他燃料掺烧可提高其燃烧性能;煤气化细渣的粒径、掺烧比和种类等因素对其燃烧性能影响较大,应着重加以研究;煤气化细渣燃烧动力学多采用Coats-Redfern积分法进行研究,求解过程简单,但存在准确性相对较低的问题,采用多重扫描速率法等进行相关研究可提高准确性,具有研究价值,但鲜有报道。掺混燃烧是煤气化细渣燃烧应用的主要方式,具有一定的经济和环境效益,但多数会引起一些副作用;单独燃烧是煤气化细渣燃烧应用的另一方式,具有燃烧效率高的优点,但需对燃烧设备进行针对性的设计、开发。最后提出了煤气化细渣燃烧技术今后的研究方向,以期为相关领域科研工作者提供参考。

摘要： 通过热重实验仪,研究了煤粉、污泥及其混合物在不同比例下的燃烧特性。结果表明:单独燃烧时,煤的失重主要受固定碳燃烧的影响,污泥的失重主要受水分析出、挥发性物质析出和燃烧的影响;添加污泥有利于混合物着火,但不利于稳定燃烧,污泥的添加量以不超过30%为宜;随着污泥掺混比的增加,混合物开始失重的温度左移,失重峰的峰值温度与单煤燃烧的接近。燃烧动力学研究表明,煤的活化能为86.79 kJ/mol,高于混合物的任意一个阶段的活化能。混合物燃烧前期(低温段)的活化能小于燃烧后期(高温段)的活化能。

摘要： 为了明确污泥(sewage sludge,SS)和煤泥(coal slime,CS)在混燃过程中的交互作用并区分催化机制和非催化机制对交互作用的贡献,在获得燃料基本特性的基础上,利用热重分析仪研究不同污泥(原污泥、酸洗污泥、脱挥发分污泥)和煤泥的混燃特性,分析交互作用的影响及机理,并采用Coats-Redfern积分法研究燃烧动力学特征。研究结果表明:在混燃过程中,污泥可以提高共混物的着火性能,煤泥则可提高共混物的高温反应性;混燃过程中出现明显的交互现象,可归因于非催化和催化机制的共同作用,其中,非催化作用主要发生在挥发分析出阶段,对燃烧有抑制作用,协同指数为−0.24~−0.01。催化作用主要发生在固定碳燃烧阶段,可有效促进燃烧,协同指数为0.1~0.44。对于整个燃烧过程来说,污泥和煤泥具有协同作用,且脱挥发分可使协同作用增强;SS和CS的活化能分别为37.33~42.35 kJ/mol和80.77 kJ/mol,混燃时SS可降低共混物的表观活化能,同时协同作用使共混物的表观活化能低于其理论值。

摘要： 为改善高灰分煤泥燃烧特性差、难以直接利用等缺点,利用恒温热重实验及动力学分析方法,研究了煤泥及其混煤的燃烧特性,并进一步探究了掺烧烟煤和贫煤、掺混比、以及反应温度等对煤泥混燃特性的影响规律。结果表明:煤泥燃烧后期受灰分阻燃效果明显,燃烧速率明显变慢,燃烧反应活化能为46.92 kJ/mol,高于贫煤而低于烟煤,表现为燃尽困难。煤泥通过掺烧HD、JZ烟煤可有效降低燃烧反应活化能,但烟煤掺入比例为75%会导致“抢风”,挥发分先燃烧消耗大量氧气,导致焦炭燃烧阶段因缺氧而造成燃烧不充分,不利于混煤的燃尽;而当HD烟煤掺入比例25%时,混煤燃烧活化能最低,着火稳定,掺烧效果最佳。相比之下,掺烧CC、SY贫煤对煤泥燃烧特性改善效果较小,且过量掺烧反而会恶化着火特性。此外,800~1200°C区间,随着反应温度升高,燃尽时间缩短,燃烧速率升高,说明提高温度对燃烧反应存在促进作用。

摘要： 本文对吉化集团炼厂油泥进行基本性质分析、热重实验、热解和燃烧特性分析及动力学研究。结果表明,吉化油泥含油率为14.74%,含水率为72.82%。通过设置5、10、15、20、30°C/min共5组升温速率,得到热解和燃烧特性及动力学参数。油泥热解过程由挥发阶段及热解阶段组成,主要分为有机物的挥发以及少量易反应杂原子的热解、少量有机物挥发以及重组分热解两个过程。燃烧过程由挥发燃烧阶段与固定碳燃烧阶段构成,第一阶段为小分子有机物挥发燃烧,第二阶段为大分子有机物挥发热解进而燃烧,以及氧气扩散至坩埚内部发生固定碳燃烧。燃烧受升温速率影响较小,活化能不会因有机物消耗而明显增长。而且在燃烧过程中,挥发燃烧比热解挥发难发生,固定碳燃烧比热解容易发生。本文将油泥热解过程中存在相互影响的挥发和热解阶段拆解,利用Coats-Redfern、DAEM两种模型计算动力学参数,并与正常处理方法结果对比,优化动力学计算过程。DAEM模型挥发阶段活化能为61.82~81.05 kJ/mol,热解阶段活化能初始值为121.60 kJ/mol,随着转化率增大升高至237.07 kJ/mol。采用DAEM模型对油泥燃烧过程进行计算,燃烧活化能为73.95~110.93 kJ/mol,并与CoatsRedfern模型及热解过程相对比。Coats-Redfern模型假设反应单一,所得为某一区间的活化能均值,局限性较大;DAEM活化能模型的假设更加贴合油泥复杂的组成,方法更优。热解计算中分峰方法将热解阶段与挥发段分离,所得动力学数据更接近真实数据。研究表明DAEM模型准确性更好,可靠性更高。最后通过热重实验,研究吉化油泥热解及燃烧特性,并计算动力学参数,本文研究成果可以为油泥热解处理技术提供基出实验数据支撑。

摘要： 本文对吉化集团炼厂油泥进行基本性质分析、热重实验、热解和燃烧特性分析及动力学研究.结果表明,吉化油泥含油率为14.74％,含水率为72.82％.通过设置5、10、15、20、30°C/min共5组升温速率,得到热解和燃烧特性及动力学参数.油泥热解过程由挥发阶段及热解阶段组成,主要分为有机物的挥发以及少量易反应杂原子的热解、少量有机物挥发以及重组分热解两个过程.燃烧过程由挥发燃烧阶段与固定碳燃烧阶段构成,第一阶段为小分子有机物挥发燃烧,第二阶段为大分子有机物挥发热解进而燃烧,以及氧气扩散至坩埚内部发生固定碳燃烧.燃烧受升温速率影响较小,活化能不会因有机物消耗而明显增长.而且在燃烧过程中,挥发燃烧比热解挥发难发生,固定碳燃烧比热解容易发生.本文将油泥热解过程中存在相互影响的挥发和热解阶段拆解,利用Coats-Redfern、DAEM两种模型计算动力学参数,并与正常处理方法结果对比,优化动力学计算过程.DAEM模型挥发阶段活化能为61.82～81.05 kJ/mol,热解阶段活化能初始值为121.60 kJ/mol,随着转化率增大升高至237.07 kJ/mol.采用DAEM模型对油泥燃烧过程进行计算,燃烧活化能为73.95～110.93 kJ/mol,并与Coats-Redfern模型及热解过程相对比.Coats-Redfern模型假设反应单一,所得为某一区间的活化能均值,局限性较大;DAEM活化能模型的假设更加贴合油泥复杂的组成,方法更优.热解计算中分峰方法将热解阶段与挥发段分离,所得动力学数据更接近真实数据.研究表明DAEM模型准确性更好,可靠性更高.最后通过热重实验,研究吉化油泥热解及燃烧特性,并计算动力学参数,本文研究成果可以为油泥热解处理技术提供基出实验数据支撑.

摘要： 为了减少生物质资源的浪费,减轻煤炭燃烧过程中造成的环境污染,利用热分析技术对生物质、煤及其混合物燃烧的动力学参数进行了分析研究.主要考察了生物质种类、原煤煤化程度、生物质添加比例对生物质与煤混合燃烧动力学参数的影响.研究表明:煤燃烧的活化能大于生物质燃烧的活化能.在长焰煤中分别加入同样量的玉米秸秆和木屑,混合燃烧时对应的两个阶段的活化能相差不多.分别在长焰煤、烟煤、无烟煤中加入玉米秸秆,混合物燃烧最后一个阶段的活化能,随原煤固定碳含量的增加而明显变大,且混合物各个燃烧阶段的活化能均显著小于原煤.随着玉米秸秆含量增加,混合物燃烧第二阶段的活化能随之明显变大,而第三阶段的活化能随之先较快降低再较慢降低.单独生物质、煤以及二者混合物的燃烧可以作为一级反应处理.

摘要： 低挥发分气化残炭的高效燃烧对其分级利用十分关键,与煤混燃是解决气化残炭着火点高、难燃尽等问题的一种有效途径.利用热重分析法研究了气化残炭与3种低阶煤(云南褐煤、哈密长焰煤、神华不黏煤)的混合燃烧特性,获得了低阶煤与气化残炭混燃时的特征参数以及相互作用,并利用多重扫描速率法对气化残炭和低阶煤混燃过程的动力学参数进行了分析.结果表明,气化残炭与煤混燃时二者最大燃烧峰温差(Δt)较单独燃烧时的温差有所降低,且与神华不黏煤和云南煤混燃时随着气化残炭掺入比例的增加Δt逐渐降低,说明二者混燃时存在明显的相互作用.煤中挥发分的逸出和燃烧会提高气化残炭的燃烧性能,哈密煤中富含的钙铁等矿物对气化残炭的燃烧具有一定的催化作用.动力学分析结果表明,相对于气化残炭,混燃样品的活化能整体上都有所降低,说明气化残炭与煤混燃可以提高整体的燃烧性能.

摘要： 以木质加工剩余物与黄酒米浆水固体残渣为原料,利用热压成型技术制备新型生物质燃料.利用热重-微分热重-差示扫描量热法(TG-DTG-DSC)热分析联用技术,对制备的新型生物质燃料的燃烧特性进行研究.研究表明:制备的新型生物质燃料随米浆水残渣添加量的增加,其可燃性、稳定性增强,但燃尽性降低.故米浆水固体残渣与木屑混合比例为1:1时所制备的生物质燃料综合燃烧性能较高,用于替代纯木屑生物质燃料最为合适.

摘要： 生物质与煤混合燃烧是一种综合利用生物质能和煤炭资源并同时降低污染排放的新型燃烧方式。本文通过热综合分析仪及小型流化床实验台对生物质、煤及掺有少量油的混合型燃料的燃烧动力学及污染物排放特性进行了实验研究，并根据实验结果建立了该燃料的CO 及NOx 污染物的排放模型。结果表明：煤掺加生物质和少量油使燃料最大燃烧速率发生在反应的前期，高的挥发分含量和反应速率改善了煤的燃烧及燃尽特性，另外，结果表明该混合燃料有效地降低了污染物NOx的排放，建立的污染物排放模型的计算结果与实验值吻合较好，可用于该燃料不同工况下燃烧污染物排放的预测。

摘要： 本研究设计搭建了能够对大尺寸固体样品(1～40mm)快速升温热解和燃烧过程中的质量、温度和形貌尺寸进行在线测量的快速升温大尺寸热重分析装置(Fast heating macro thermos-gravimetric analyzer,以下简称macro-TGA),并对不同尺寸松木样品在不同温度和N2氛围下热解产生的焦炭在合成空气(21％O2,79％N2)中的燃烧特性进行了研究.试验结果表明,1mm样品产生的焦炭在700°C下燃烧用时仅为1min,40mm样品产生焦炭的燃烧用时为30min.不同尺寸生物质焦炭燃烧过程中尺寸变化和质量信号表明,700°C时,5mm及以上松木样品产生的焦炭在空气中燃烧时均为扩散控制;对于20mm样品,450°C时,焦炭燃烧过程为动力学控制,700°C以上时则为扩散控制.

摘要： 食用油起火是厨房火灾的主要原因之一.在食用油受热起火过程中,周围环境中的氧浓度发生一定变化,决定着预防和扑灭食用油火的措施.本文利用热重分析仪,对国内常用于食用的大豆油,以升温速率为5°C/min的速率,分别在氧浓度为0、5％、10％、15％和21％的氧氮混合气中进行了热解燃烧特性实验.结果表明,反应气氛中氧浓度的增加,会使大豆油的热解过程出现氧化反应,出现氧浓度为10％时燃烧现象,失重阶段由一个转变为多个;在大豆油燃烧过程中,氧浓度的增加会降低起始热解活化能,加速反应过程,燃烧残留物减少;氧浓度为10％时,综合燃烧指数最高.随着反应过程中氧浓度的变化,大豆油反应机理也发生较大的变化.

摘要： 本文采用自主开发的微型双床燃料分级原位气固反应分析仪研究了原位焦燃烧特性及动力学,并与实验中常用的热解完成后急速冷却的焦(冷却焦)进行对比.本文采用两种不同冷却速率的焦:快冷焦(104-105K/s)和慢冷焦(102-103K/s).结果表明:对无烟煤和烟煤,原位焦平均燃烧速率是快冷焦的1.1-1.2倍,是慢冷焦的1.5-1.6倍,这是由于冷却过程降低了焦反应性,且再加热过程中冷却焦的颗粒温度远低于原位焦.XRD分析结果证明冷却速率越慢,焦向有序化的结构发展.

摘要： 采用反应路径分析法和准稳态假设法对正癸烷的低温动力学机理进行简化,得到了两套简化的总包机理.针对正癸烷及中间产物乙烯的点火延时进行分析,优选出一套精度较高的燃烧机理,并将此机理应用于低马赫数来流条件下燃烧流动的CFD数值模拟.计算表明,该燃烧模型能较好地预测低马赫数来流条件的燃烧流场,获取的压力分布与试验基本一致,但局部的计算精度有待提高.

摘要： 在空气气氛下对beet、corncob、hardwood及switchgrass等四种生物质燃烧特性进行热重实验，分析升温速率和生物质种类等对燃烧特征和动力学特性的影响,并与烟煤的燃烧特征和动力学特性进行比较。研究结果表明：随着升温速率提高，生物质和烟煤的挥发分释放特性指数、综合特性指数均逐渐增加，在一定升温速率下，生物质的综合特性指数远高于烟煤，beet综合特性指数最低，switchgrass综合特性指数最高。生物质在峰前呈现随机成核和随后生长机理及三维扩散机理，对应机理函数分别为Avrami-Erofeev方程(n=3)和Z-L-T方程(n=2)；随着升温速率的提高，switchgrass机理从随机成核和随后生长逐渐向三维扩散过渡，生物质的峰后区间符合随机成核和随后生长机理，对应机理函数为Avrami-Erofeev方程(n=4)。烟煤的峰前峰后机理均为化学反应，且机理函数中对应幂指数随升温速率的变化而改变。烟煤的峰前峰后机理均为化学反应，对应机理函数为反应级数，且幂指数随升温速率的变化而改变。生物质峰前表观活化能为102.27kJ/mol～223.64kJ/mol，峰后表观活化能为38.06kJ/mol～167.37kJ/mol，烟煤的峰前表观活化能为41.54kJ/mol～53.63kJ/mol，峰后表观活化能为43.96kJ/mol～127.36kJ/mol。

摘要： 利用热天平在非等温条件下研究了在O2／CO2气氛下氧浓度、升温速率、样品粒径及生物质与煤混燃等因素对煤燃烧特性的影响，并对煤在各种条件下的燃烧进行了动力学分析，利用活化能E和指前因子A进行了表征。结果表明：富氧条件下煤粉的活化能稍小于空气气氛下的活化能，即煤粉在富氧条件下更容易燃烧；随着升温速率的增大，煤粉的活化能均呈现减小的趋势，频率因子也随之减小；随着粒径的减小，烟煤、无烟煤的活化能与频率因子都随之减小，燃烧更加容易进行；生物质与煤粉混燃能能有效降低燃烧过程的平均活化能，使热分布均匀，有利于生物质能的利用。

摘要： 在差热天平上对麦秆、玉米秆2种秸秆类生物质的燃烧特性进行了研究。根据得到的TG曲线，考察了其着火、燃尽特性和综合燃烧特性，进而分析了其反应动力学特性。发现其燃烧过程人致可分为水分析出、挥发分析出燃烧、固定碳燃烧与燃尽等3个阶段：具有着火温度低、燃尽温度低、燃尽率高等特点。采用相应反应动力学模型和积分法对生物质燃烧动力学参数的研究表明，生物质具有较低的活化能，有利于着火和燃尽。

摘要： 本文利用数值模拟方法对CH4+N2+O2 稀氧部分预混/富氧补燃过程（ODPP/OESC）进行了研究，重点分析了C/O的空间浓度分布对火焰结构及燃烧污染物生成特性的影响规律。在维持总体当量比和部分预混当量比相同的前提下，采用稀氧进行部分预混、利用富氧完成补燃过程，通过对反应区C/O 空间浓度分布的合理调制，可减小火焰面厚度和高温反应区面积，可显著降低火焰局部高温区温度和燃烧室平均温度，可有效降低Nox、CO 及SOOT 等燃烧污染物的生成量，同时，火焰动力学稳定性有所提高。研究表明，稀氧部分预混/富氧补燃是一种新型的高效、低污染燃烧技术。

摘要： 本文利用数值模拟方法对CH4+N2+O2 稀氧部分预混/富氧补燃过程（ODPP/OESC）进行了研究，重点分析了C/O的空间浓度分布对火焰结构及燃烧污染物生成特性的影响规律。在维持总体当量比和部分预混当量比相同的前提下，采用稀氧进行部分预混、利用富氧完成补燃过程，通过对反应区C/O 空间浓度分布的合理调制，可减小火焰面厚度和高温反应区面积，可显著降低火焰局部高温区温度和燃烧室平均温度，可有效降低Nox、CO 及SOOT 等燃烧污染物的生成量，同时，火焰动力学稳定性有所提高。研究表明，稀氧部分预混/富氧补燃是一种新型的高效、低污染燃烧技术。

摘要： 本申请提供了一种燃烧器系统。举例来说，一种燃烧器系统包括燃烧器，所述燃烧器具有前端和后端且包括环形内衬和外衬，所述环形内衬和外衬各自大体上沿着轴向方向延伸且在其间限定燃烧腔室。所述燃烧器系统还包括燃料喷嘴，所述燃料喷嘴具有限定在所述燃料喷嘴的出口端中的出口且包括导向旋流器。所述出口位于所述燃烧器的所述前端处以将燃料‑空气混合物引导到所述燃烧腔室中。所述燃烧器系统进一步包括主混合器，所述主混合器联接到所述燃料喷嘴的所述出口端且围绕所述出口延伸。通过所述燃烧器的总燃烧器气流包括大于所述总燃烧器气流的约14％的导向旋流器气流和小于所述总燃烧器气流的约50％的主混合器气流。

摘要： 一种用于改善具有焊缝的海洋船舶的流体动力学轮廓和污染特性的方法，该焊缝形成在船舶水线以下的表面上突起的焊帽。该方法包括通过将整流件应用到水下表面来修正焊缝，例如通过使用填充物。一种具有整流件的船舶以及一种用于船舶并且包括整流件的覆层系统。

摘要： 按本发明的行驶动力学调节系统具有电子的行驶动力学控制单元，该行驶动力学控制单元与至少一个驱动控制单元连接并且构成为，使得该行驶动力学控制单元首先确定额定打滑值或者额定打滑范围和作为参考速度的实际车速。在此，在相应的实际行驶情况中，优选通过用于惯性滑行的最小允许的额定打滑值和用于牵引运行的最大允许的额定打滑值来设定额定打滑范围。按第一替选方案，根据额定打滑值或额定打滑范围将额定转速或额定转速范围输出给所述至少一个驱动控制单元。按第一替选方案的转速范围由在这种行驶情况中的最大允许的驱动打滑值和减速打滑值来计算。按第二替选方案，额定打滑值与参考车速一起直接输送给所述至少一个驱动控制单元，该驱动控制单元由此本身确定在马达层面上的额定转速。在第二替选方案中，类似于第一替选方案，取代额定打滑值，也可输出额定打滑范围，该额定打滑范围由驱动控制单元又换算成额定转速范围。

摘要： 本申请提供了一种燃烧器系统。举例来说，一种燃烧器系统包括燃烧器，所述燃烧器具有前端和后端且包括环形内衬和外衬，所述环形内衬和外衬各自大体上沿着轴向方向延伸且在其间限定燃烧腔室。所述燃烧器系统还包括燃料喷嘴，所述燃料喷嘴具有限定在所述燃料喷嘴的出口端中的出口且包括导向旋流器。所述出口位于所述燃烧器的所述前端处以将燃料‑空气混合物引导到所述燃烧腔室中。所述燃烧器系统进一步包括主混合器，所述主混合器联接到所述燃料喷嘴的所述出口端且围绕所述出口延伸。通过所述燃烧器的总燃烧器气流包括大于所述总燃烧器气流的约14％的导向旋流器气流和小于所述总燃烧器气流的约50％的主混合器气流。

摘要： 本发明公开了一种耦合空气动力学的跳台滑雪肌骨动力学模拟方法，属于体育专项动作分析技术领域。一种耦合空气动力学的跳台滑雪肌骨动力学模拟方法，在跳台滑雪运动员的肌骨动力学模拟中，结合了通过计算流体力学模拟得到的运动员所受的空气动力，使得对运动员动作的模拟更加符合现实情况，计算出的关节力矩，肌肉力等参数更加准确；同时通过对这些更为准确的关节力矩，肌肉力等参数来分析评估跳台滑雪运动员的发力情况，能够更好的指导针对性的肌肉力量训练。

摘要： 本文公开了空气动力学结构以及形成空气动力学结构的方法。空气动力学结构包括：第一蒙皮区域，包括第一蒙皮边缘；以及第二蒙皮区域，包括第二蒙皮边缘。第一蒙皮区域和第二蒙皮区域相对于彼此成角度，并且限定在第一蒙皮边缘与第二蒙皮边缘之间的间隙。空气动力学结构还包括后缘结构，后缘结构在间隙内并且在第一蒙皮边缘与第二蒙皮边缘之间延伸。空气动力学结构进一步包括多个单面紧固件。多个单面紧固件的第一子组可操作地互连第一蒙皮区域与后缘结构。多个单面紧固件的第二子组可操作地互连第二蒙皮区域与后缘结构。所述方法包括形成空气动力学结构的方法。

摘要： 空气动力学元件(1)包括至少一个第一固定空气动力学部分(2)，至少一个第一固定空气动力学部分包括翼盒部分(3)，翼盒部分至少部分地被具有末端部分(7A)的板(6A)覆盖，并且一个第二空气动力学部分(13)包括具有端部(15A)的外周表面(14)和至少一个设置有肩部的固持元件(8A)，肩部与板(6A)的末端部分(7A)一起形成凹槽，外周表面(14)的端部(15A)容纳在凹槽中，使得外周表面(14)和板(6A)形成具有上升轮廓的接合部。凹槽的存在使得能够得到连续上升的接合部，有利于空气动力学元件(1)的上表面(1C)上的层流气流。

摘要： 本公开涉及操作燃烧系统以衰减燃烧动力学的方法。所述方法包括：使总空气供应通过压缩机区段流动到所述燃烧系统；使总燃料流通过燃料供应系统流动到所述燃烧系统；使第一燃料供应流动到所述燃烧系统的第一燃料喷嘴，所述第一燃料供应在所述第一燃料喷嘴处形成富燃燃料空气混合物；使第二燃料供应流动到所述燃烧系统的第二燃料喷嘴，所述第二燃料供应在所述第二燃料喷嘴处形成贫燃燃料空气混合物；以及点燃所述富燃燃料空气混合物和所述贫燃燃料空气混合物，在所述燃烧系统的燃烧室处产生总燃料空气比。

摘要： 本公开涉及操作燃烧系统以衰减燃烧动力学的方法。所述方法包括：使总空气供应通过压缩机区段流动到所述燃烧系统；使总燃料流通过燃料供应系统流动到所述燃烧系统；使第一燃料供应流动到所述燃烧系统的第一燃料喷嘴，所述第一燃料供应在所述第一燃料喷嘴处形成富燃燃料空气混合物；使第二燃料供应流动到所述燃烧系统的第二燃料喷嘴，所述第二燃料供应在所述第二燃料喷嘴处形成贫燃燃料空气混合物；以及点燃所述富燃燃料空气混合物和所述贫燃燃料空气混合物，在所述燃烧系统的燃烧室处产生总燃料空气比。

摘要： 本发明提供了一种微型双床固体燃料解耦燃烧反应动力学分析仪，包括燃料热解反应发生装置、残焦燃烧反应发生装置、双床高温耦连装置、气路装置和分析测试装置。固体燃料先在微型气流床中惰性气氛下热解，然后残焦进入微型气流床空气气氛下燃烧测试，通过快速气体检测仪测量燃料热解和焦炭燃烧过程中气体组分的产生序列和产生量特性来推断反应机理，进而求解反应动力学参数。本发明能通过气氛和温度的独立快速切换，直接解耦燃烧测试固体燃料燃烧动力学参数，热解残焦不经冷却过程，直接进行燃烧测试，且气流床和流化床的升温速率快，能更好地模拟实际锅炉内燃烧条件，测得的反应动力学参数更接近本征的反应动力学参数。