升温速率

摘要： 为研究煤低温氧化过程中各种因素对CO释放的影响,选取神东长焰煤作为主要研究对象,基于程序升温试验,探究煤粒径、升温速率、通风量3种因素对煤低温氧化过程中释放的CO浓度的影响规律,并通过灰色关联分析得出3种因素对煤低温氧化各个阶段中释放的CO浓度的影响程度。结果表明:在煤低温氧化过程中,在煤温到达90°C之前,各因素对CO浓度的影响很小,当煤温到达90°C之后,通风量与CO浓度呈正相关,升温速率和煤粒径与CO浓度呈负相关,但当煤粒径<80目时,不完全符合此规律;在煤温为90~190°C阶段,各因素对CO浓度的影响差异较明显,通风量对CO浓度的影响权重最大,煤粒径次之,升温速率的影响权重最小;在煤温为190~250°C阶段,通风量对CO浓度的影响权重最大,升温速率次之,煤粒径的影响权重最小。该研究结果可为煤自燃预测预报工作提供依据。

摘要： 采用热重分析和热重-红外联用技术,探究了常用变压器油KI25X在3种不同升温速率下的热解特性,发现热解过程主要发生在200~300°C和550~800°C两个阶段,且通过试验发现变压器热故障释放能量会造成变压器油的热解劣化,破坏变压器油的化学键,产生低分子烃类气体并溶于其中。利用微分法和积分法热力学理论计算出变压器油在N_(2)氛围下热解过程的动力学参数。通过综合分析变压器油的热解特性和动力学参数,为进一步深入研究变压器油的热故障检测提供理论依据。

摘要： 对双级均匀化后随炉冷AA2060铝锂合金铸块进行5道次轧制变形,轧制温度在400°C,得到了预变形量50%的样品。再对预变形量50%的样品采用Gleeble-3800热模拟试验机进行温度为450°C、应变速率为0.01 s^(-1)的热模拟,并分别以5°C/s、10°C/s、20°C/s的升温速率将其加热到变形温度。结合透射电子显微镜(TEM)、电子背散射衍射(EBSD)和背散射电子像(BSE)表征不同升温速率下析出相演变规律及再结晶微观组织结构。研究结果表明:升温速率降低将导致升温过程中θ′(Al _(2)Cu)相的析出量和尺寸增大,而流变应力及加工硬化率相应降低。热变形过程中连续再结晶(CDRX)、不连续再结晶(DDRX)、亚动态再结晶(MDRX)均有发生,其中CDRX和MDRX是该工艺路线过程中的主要再结晶机制。另外,随着升温速率的增加,CDRX和MDRX的比例降低。

摘要： 利用热重-差热联用分析仪对宏测煤矿褐煤、大佛寺煤矿不粘煤和演马庄煤矿无烟煤进行程序升温试验,通过分析煤的热解参数、燃烧特性参数和燃烧动力学参数,量化分析了升温速率和煤变质程度对煤燃烧动力学参数的影响。结果表明:3种不同变质程度煤的特征温度和热解参数均随着升温速率的增大而呈上升趋势,特征温度会随着煤变质程度的升高而增大;3种不同变质程度煤的燃烧特性参数与升温速率呈正相关关系,其与煤变质程度呈负相关关系;3种不同变质程度煤燃烧的反应活化能随着煤变质程度的升高而增大,在升温速率为5°C/min条件下,宏测煤矿褐煤、大佛寺煤矿不粘煤和演马庄煤矿无烟煤着火燃烧的反应活化能分别为71.81kJ/mol、122.39 kJ/mol和186.27kJ/mol。该研究结果可为类似煤矿的煤自燃火灾防控提供理论基础。

摘要： 高温不仅降低砂浆的力学性能,还会对其耐久性产生重大的影响。通过高温马弗炉以3种不同升温速率(即5°C/min、10°C/min、15°C/min)加热砂浆至400°C、500°C、600°C来模拟火灾试验。通过新的试验技术(允许在围压下同时测量气体渗透性和孔隙率)研究了不同温度损伤后砂浆的气体渗透性和孔隙率以及力学性能的变化。结果表明,随着升温速率的加快以及温度的升高,砂浆气体渗透率与孔隙率逐渐增大。与未升温相比,当以15°C/min加热至600°C时,砂浆气体渗透率增加了2个数量级,孔隙率增大了1.77倍;在加卸载围压过程中,砂浆气体渗透率与孔隙率均不可逆地降低;升温速率越大,加热温度越高,砂浆气体渗透率与孔隙率对围压就越敏感。孔隙率对围压的敏感性与气体渗透率相比较小,但孔隙率对围压的敏感性证实了加卸载围压过程中裂纹不可逆闭合与孔隙不可逆破碎;当以3种升温速率加热砂浆至400°C、500°C和600°C时,随着升温速率的加快以及温度的升高,砂浆的抗压强度逐渐降低。

摘要： 为有效监控与预测唐口煤矿煤自燃危险程度,利用热重-差热分析技术,测试了唐口煤矿煤样在4种不同升温速率(5°C/min、10°C/min、15°C/min、20°C/min)的TG/DSC曲线,分析了特征温度(缓慢氧化温度、热解温度、燃点、半寿温度和最大失重速率温度等)与热量特征。结果表明,不同升温速率下TG/DSC曲线的变化趋势相似,随升温速率的增加向高温方向延迟;各特征温度点基本随升温速率的增加而增大,15°C/min时缓慢氧化温度值最大。唐口煤矿煤样氧化反应最剧烈的点位于失重曲线的黄金分割点附近;同一升温速率下,最大释热功率对应温度滞后于最大失重速率对应温度。

摘要： 为了对爆炸箔起爆器的不同桥区结构进行全方位研究,掌握桥区结构对爆炸箔起爆器发火性能的影响,提出对原方形桥进行结构变换,设计了倒V形和六边形共6种不同的桥区结构。通过ANSYS Workbench平台建立模型进行有限元分析,在通电情况下进行焦耳热仿真,观察不同结构爆炸箔热量聚集位置以及温度上升的速率,通过实验测得并计算出不同桥区结构的能量利用率,得出倒V形比六边形结构整体发火性能好,而其中V-100结构仿真后的热量聚集最多,升温速率最快,能量利用率达到43.7%。

摘要： 尿素热解可制备高附加值下游产品石墨相氮化碳(g-C_(3)N_(4)),热解条件显著影响其光催化性能。以工业级尿素为前驱体,考察了升温速率对产物g-C_(3)N_(4)结构和光催化性能的影响,并用于光催化氧化降解有机染料和光催化还原生产双氧水。结果表明,快速升温(15°C/min)所得g-C_(3)N_(4)(GCN-15)结晶度高、无定型结构少、带隙窄、光利用率高、共轭结构完整,利于光生电子传递,因此具有更好的光催化性能。其对罗丹明B(RhB)和亚甲基蓝(MB)光氧化降解速率分别是慢速升温(2°C/min)所得g-C_(3)N_(4)(GCN-2)的4倍和2倍,8 h光还原双氧水产量提高18.37%。

摘要： 废旧三元锂离子电池对环境和人类有很大危害性,但是其中的锂、镍、钴、锰等有价金属,具有较高的回收价值.本文以机械破碎后的三元锂电池为原料,研究了正极材料在室温下的表观密度的介电特性以及随温度变化的微波介电特性和吸收性能.结果表明,在室温下,正极材料在表观密度为1.484 g·cm^(–3)时具有最佳的介电性能.加热过程中,正极材料在25~700°C之间都有良好的微波吸收性能,400°C时介电常数ε_(r)达到最大值11.96 F·m^(–1),随着微波功率增大,正极粉末升到700°C的时间明显缩短,最大升温速率在320~450°C的范围内.介电性能变化趋势与微波加热特性变化趋势相吻合.

摘要： 某基地3C2B工艺的车型在由小批量调试逐步转为量产的过程中,为确保生产节拍,取消了中涂后的整体立面打磨工艺,并通过降低白车身粗糙度和白车身带屑量、降低电泳粗糙度及打磨点、适当提高闪干脱水率、调整中面漆的升温速率、细化喷涂轨迹、优化中涂和清漆的膜厚均一性等措施,进行了外观优化。

摘要： 通过对玉米秸秆进行变速及匀速热解试验,并对不同热解形式下的焦炭、生物油及热解气进行检测分析,研究不同升温速率对其热解产物特性的影响.试验表明,设置为减速升温热解试验的产物三相分布与匀速升温设置中的慢速升温相似.在玉米秸秆减速升温试验中可以得到29.82％的焦炭和27.49％的非冷凝气体,热解效果可观而加速升温与快速升温试验所得三相分布相似.通过热重试验及气相检测发现,不同的升温设置改变了生物质热解进程,高温区较高的升温速率导致了失重与产气的滞后.减速升温和加速升温的试验中,原料在25.13min和103.62min附近达到最大失重点.此外对非冷凝气体进行气相检测分析,发现CO、CO2先于CH4和H2溢出.对生物油主要成分的检测分析,发现减速升温所制生物油的主要成分为C3～C6的小分子物质,大分子有机物含量很少,而加速升温可以得到更加丰富的多环芳烃.热解气中CO2含量较高,如何降低这一指标对提高热解气热值意义重大,是后期的研究重点.

摘要： 采用热重-质谱联用仪(TG-MS)、X射线衍射仪及扫描电子显微镜等测试手段,研究了不同升温速率下1-2μm铝粉的氧化特性,并分析了氧化膜和各阶段反应活化能与升温速率的关系.结果表明,多晶相变机理同样适用于1-2μm铝粉,其氧化可分为五个阶段.氧化铝晶形转变、铝核心熔化膨胀等引起的氧化膜破裂是快速氧化的主要原因;第三阶段因θ-Al2O3出现导致DTG曲线出现较小的增重峰,该峰值温度随着升温速率的减慢而提前.结果还发现扩散驱动力的选择对计算活化能产生的影响比较小,各个阶段的活化能与升温速率关系不完全统一.

摘要： 煤的热解反应非常复杂,其影响因素很多.本文从热解温度、升温速率、压力等方面分析了对煤热解的影响.重点阐述了各影响因素对煤热解焦油产率的影响.

摘要： 以铝粉、结晶氯化铝、硅溶胶为主要原料,采用溶胶-凝胶法制备莫来石纤维.研究了升温速率对纤维平均单丝拉伸强度的影响,并对比了不同热处理温度烧成纤维的单丝拉伸强度、线收缩、比表面积及显微结构的变化.结果表明:升温速率为4°C·min-1,烧成纤维的单丝拉伸强度最高,为1040MPa;烧成温度为1100～1200°C时,纤维表面光滑,均匀,纤维内部出现部分稳定晶相,强度均在900MPa以上.

摘要： 随着高强钢的广泛应用,其抗火性能成为一个研究热点.为了研究高强Q690钢柱的抗火性能,采用ABAQUS有限元程序建立考虑高温蠕变,初始残余应力分布及几何缺陷的钢柱抗火分析模型,利用已有试验数据进行验证.引入Q690高温实测力学性能参数与基于试验数据拟合的蠕变模型,分析了长细比,升温速率,荷载比和高温材性对于高强Q690钢柱的抗火性能的影响,并与欧洲抗火规范EC3与中国规范CECS200:2006对比.分析结果表明:长细比对高强Q690钢柱临界温度影响不大;升温速率较低时蠕变发展更充分会降低钢柱临界温度;使用EC3高温材性分析Q690钢柱抗火性能须考虑蠕变的影响,否则计算结果偏于不安全.

摘要： 本文采用差示扫描量热分析DSC法研究一种环氧树脂基体固化反应动力学.按配方将环氧树脂、固化剂和添加剂混合均匀后,在不同升温速率5°C/min、10°C/min、15°C/min和20°C/min条件下进行DSC试验,再根据不同升温速率下胶液的放热曲线,以升温速率为横坐标,分别对固化反应放热曲线的起点温度、峰顶温度和峰终温度作图,进行线性拟合,得出树脂基体胶液凝胶温度、固化温度和后处理温度.根据不同升温速率下的反应峰顶温度Tp,采用Kissinger法计算体系的平均反应活化能,由Crane方程求得反应级数n,对该配方体系的固化反应的动力学进行分析,进而得到固化反应动力学方程.通过对固化工艺的研究,当固化温度大于130°C,MDSC放热曲线表明树脂已固化完全,确定树脂的固化制度为130°C×6h,在此制度下固化,树脂固化样的玻璃化温度和固化度满足使用要求.

摘要： 采用综合热分析仪(STA409PC),研究了不同升温速率下煤泥燃烧反应的燃烧特性和动力学参数.综合运用单一扫描速率C-R法和等转化率K-A-S与F-W-O法,对煤泥活化能E与频率因子A进行求取.结果表明,提高升温速率对煤泥燃烧的可燃性指数,着火稳定性指数以及综合燃烧特性指数均有促进作用,对比三种热分析动力学方法模型发现,单一扫描速率法和等转化率法所得结果具有一定差异.

摘要： 为研究烟草生物质的燃烧行为与燃烧特性,采用热重-差示扫描量热联用(TG-DSC)方法,分析了4种典型烟草生物质:烤烟中部叶丝、膨胀梗丝、膨胀烟丝、再造烟叶在5,10,15和20°C/min升温速率下的燃烧过程.结果表明:①烟草生物质燃烧过程中存在挥发分着火和固定碳着火两次着火现象;②较高升温速率(15°C/min和20°C/min)下膨胀烟丝存在挥发分和部分固定碳共燃的现象;③通过对烟草生物质综合燃烧特性指数的计算,发现4种烟草生物质在较低升温速率(5°C/min和10°C/min)下燃烧特性差异不大,在较高升温速率(15°C/min和20°C/min)下膨胀烟丝的燃烧特性最好.

摘要： 介绍了LeTID研究进展、GCL抗LeTID研究进展、LeTID测试标准以及关于LeTID的部分观点:烧结温度与LeTID关系少子寿命衰减曲线分为一个快速衰减阶段和一个慢速指数衰减阶段;650°C烧结的硅片无衰减;存在一个临界温度,介于650°C和900°C之间。

摘要： 介绍了LeTID研究进展、GCL抗LeTID研究进展、LeTID测试标准以及关于LeTID的部分观点:烧结温度与LeTID关系少子寿命衰减曲线分为一个快速衰减阶段和一个慢速指数衰减阶段;650°C烧结的硅片无衰减;存在一个临界温度,介于650°C和900°C之间。

摘要： 本发明公开了一种火力发电机组启动升温阶段饱和蒸汽升温速率控制方法，步骤包括：启动磨煤机和给煤机，设置最低给煤量，将煤粉输送至锅炉燃烧；等待预设时间；判断待控制火力发电机组启动升温阶段的完成条件是否得到满足，如果条件未满足，则判断饱和蒸汽升温速率变化情况，如果变化过慢则在第一指定时长内、按照第一指定给煤速率使给煤机的给煤量增加，如果变化过快则在第三指定时长内、按照第二指定给煤速率使给煤机的给煤量减少。本发明能够使火力发电机组在启动升温阶段中自动控制饱和蒸汽升温速率接近上限值而不超过上限值，减轻运行操作人员的劳动强度，提高火力发电机组启动升温阶段的安全性和经济性。

摘要： 本发明介绍了一种火电机组启动升温阶段饱和蒸汽升温速率的自动控制方法，包括下述步骤：(1)投入燃烧器；(2)设置“等待1min”程序；(3)判断机组启动升温阶段是否完成；(4)判断饱和蒸汽升温速率。本方法能使火电机组在启动阶段将饱和蒸汽升温速率自动控制为接近上限值而不超过上限值。通过实时自动监控饱和蒸汽升温速率变化做出判断：若升温速率平缓则及时投入燃烧器，缩短启动时间；若升温速率过快则及时退出燃烧器，确保锅炉设备安全。从而减少操作人员的劳动强度、缩短机组启动时间，提高火电机组启动升温阶段的安全性和经济性。

摘要： 本发明公开了一种9％Cr热强钢管道焊后热处理升温速率的优化计算方法，包括建立9％Cr热强钢管道焊后热处理温度场模型；计算9％Cr热强钢管道各组热处理参数；基于得到的的热处理参数，建立9％Cr热强钢管道升温速率预测模型；基于管道径向温度梯度的要求，通过9％Cr热强钢管道升温速率预测模型选择升温速率。本发明能够根据加热器功率和工期时间的要求，计算不同规格9％Cr热强钢管道焊后热处理的最大升温速率，可以用于指导P91、P92、E911、G115等9％Cr热强钢管道接头焊后热处理升温速率的优化选择，在达到满足焊后热处理要求的同时，减少热处理时间，达到缩短工期的目的。

摘要： 本发明公开了一种火电机组启动升温阶段饱和蒸汽升温速率自动控制方法，步骤包括：启动磨煤机和给煤机，建立磨煤机料位，设置磨煤机最低容量风量，将煤粉输送至锅炉内燃烧；等待预设时间；判断待控制火电机组启动升温阶段的完成条件是否得到满足，如果条件未满足，则判断饱和蒸汽升温速率变化情况，如果变化过慢则在第一指定时长内、按照第一指定容量风量变化速率使磨煤机容量风量增加，如果变化过快则在第三指定时长内、按照第二指定容量风量变化速率使磨煤机容量风量减少。本发明能够使火电机组在启动升温阶段中自动控制饱和蒸汽升温速率维持在较高值而又不超过上限值，减轻运行操作人员的劳动强度，提高火电机组启动升温阶段的安全性和经济性。

摘要： 本发明公开了一种火力发电机组启动升温阶段饱和蒸汽升温速率控制方法，步骤包括：启动磨煤机和给煤机，设置最低给煤量，将煤粉输送至锅炉燃烧；等待预设时间；判断待控制火力发电机组启动升温阶段的完成条件是否得到满足，如果条件未满足，则判断饱和蒸汽升温速率变化情况，如果变化过慢则在第一指定时长内、按照第一指定给煤速率使给煤机的给煤量增加，如果变化过快则在第三指定时长内、按照第二指定给煤速率使给煤机的给煤量减少。本发明能够使火力发电机组在启动升温阶段中自动控制饱和蒸汽升温速率接近上限值而不超过上限值，减轻运行操作人员的劳动强度，提高火力发电机组启动升温阶段的安全性和经济性。

摘要： 本发明介绍了一种火电机组启动升温阶段饱和蒸汽升温速率的自动控制方法，包括下述步骤：(1)、投入燃烧器；(2)、设置“等待1min”程序；(3)、判断机组启动升温阶段是否完成；(4)、判断饱和蒸汽升温速率。本方法能使火电机组在启动阶段将饱和蒸汽升温速率自动控制为接近上限值而不超过上限值。通过实时自动监控饱和蒸汽升温速率变化做出判断：若升温速率平缓则及时投入燃烧器，缩短启动时间；若升温速率过快则及时退出燃烧器，确保锅炉设备安全。从而减少操作人员的劳动强度、缩短机组启动时间，提高火电机组启动升温阶段的安全性和经济性。

摘要： 本发明公开了一种9％Cr热强钢厚壁管道中频感应加热局部焊后热处理最大升温速率的计算方法。其步骤为：首先建立9％Cr热强钢厚壁管道中频感应加热局部焊后热处理温度场瞬态模型，得到不同特征点在热处理全过程中的最大轴向温度梯度；然后通过轴向温度梯度与诱导应力的方程，得到管道轴向各特征点允许的最大轴向温度梯度；最后根据管道轴向各特征点允许的最大轴向温度梯度，计算在该温度梯度下不同壁厚管道的最大升温速率，拟合即得最大升温速率公式，根据管道壁厚，计算得到最大升温速率。该计算方法适用于中频感应加热过程，计算可得最大升温速率，在保证安全运行的情况下，尽可能的减少热处理时间，缩短工期、降低热处理成本。

摘要： 本实用新型公开了一种升温速率高的氮化铝加热器，包括加热器本体，所述加热器本体顶部滑动连接有保温盖，所述保温盖顶部中心位置处贯穿并设置有蒸发孔，所述加热器本体内壁底部固定连接有加热头，所述加热头顶部固定连接有隔热层，所述隔热层顶部固定连接有氮化铝加热垫，所述第一导热管与第二导热管内壁中心位置处均设置有电热合金丝，所述电热合金丝外层均固定连接有第二加热层，所述第二加热层外层均固定连接有第一加热层。本实用新型中，第一导热管与第二导热管双层的导热管保证了加热器的快速升温，氮化铝加热壁与氮化铝加热垫可使温度最高可稳定到2200°C，且强度随温度的升高下降较慢，使其使用寿命更长。

摘要： 本实用新型公开了提高酚塔升温速率装置，包括内塔体，内塔体内部安装有分隔板，分隔板顶面等距开设有过气孔，过气孔顶端安装有保护筒，保护筒顶端通过若干连接杆安装有保护罩，保护罩外侧等距安装有过气管，位于内塔体内部分隔板上方安装有防护板，防护板顶面等距安装有导流尖块，通过风机可对蒸汽进行加速，提高酚塔的升温速率，蒸汽从保护筒内部出去时经过保护罩与过气管的分流，将蒸汽均匀分布，提高了酚塔脱酚的效率，且脱酚废水落下时经过导流尖块导流进漏液孔，从漏液孔漏入分隔板顶面进行排出，减缓脱酚废水的冲击力，避免脱酚废水直接落下造成冲击，影响脱酚废水排出。

摘要： 本公开涉及一种变速率升温装置和深冷处理设备。变速率升温装置包括：升温工件台，用于放置工件；升温机构，包括一个或者多个升温喷头，用于朝向位于所述升温工件台的工件喷淋升温介质以对所述工件进行加热；水槽，设于所述升温机构的升温喷头的下方，用以接收并存储所述升温喷头喷淋的升温介质。上述的变速率升温装置和深冷处理设备将工件在升温机构处通过升温喷头喷淋升温介质进行升温处理，可以提高工件的升温速率，实现变速率升温的效果。而且，进一步对升温介质进行加压、加热，尤其是对气态升温介质温度高的特点，采用喷淋的方式对工件进行升温处理能够有效提高工件的升温速率，可以升温至更高的温度。