6082铝合金

摘要： 为了解决搅拌摩擦焊匙孔类体积型缺陷修复问题,在填充式搅拌摩擦焊基础上,采用轴肩与母材摩擦辅助加热的方法对同种材料铝合金匙孔类缺陷进行摩擦塞补焊,在不同的塞棒转速下得到了成形良好的塞补焊接头.结果表明,由于热输入和材料形变作用,接头不同区域组织发生了明显变化.不同塞棒转速下接头组织及分布状态相似.一个完整的塞补焊接头可分为焊核区、填充区、结合面区、轴肩影响区、热力影响区和热影响区6个部分.焊核区和轴肩影响区为细小的等轴晶,填充区保留了原始塞棒组织,结合面区为母材与塞棒过渡区,热力影响区晶粒变形明显,热影响区晶粒有所长大.接头显微硬度高于母材,抗拉强度最高达260 MPa,为母材的83.9%,断后伸长率为6.5%,断口韧性特征明显.

摘要： 6082铝合金属于6xxx系列(Al-Mg-Si)合金铝板,可热处理可强化的铝合金板材,具有中等强度和良好的焊接性能、耐腐蚀性,主要用于交通运输和结构工程工业。但是该类铝合金它的变形抗力比较大,导致总体的力学性能指标相对较高,如果使用均匀化热处理,在后期挤压工艺上,会对整体材料的机械性能形成比较大的影响,如果工艺使用的不合理,就会严重影响制品的表面质量,通过实验数据可以发现使用均匀化铸锭能够达到减小变形抗力,改善加工品的目的,这对于6082铝合金的进一步应用有广泛的促进作用,但在实验室进行模拟实验时,却发现560~570°C进行均匀化热处理时出现了碳黑色的氧化层,希望通过对6082均匀化铸锭表面成分检测来解决存在的问题,促进该技术的进一步应用。

摘要： 提出一种新的6082铝合金锻造工艺,该工艺在保证力学性能的同时可节约时间、降低能耗。该工艺将坯料在固溶温度进行预锻,然后进行预时效,最终在200°C进行终锻。通过热压缩实验研究预时效后的压缩行为和力学性能,通过SEM、TEM和DSC研究不同工艺参数下试样的析出相差异。研究发现在120°C预时效4h,并在200°C保温10 min的材料具有最佳综合性能,锻件维氏硬度为HV 128,比传统工艺锻件的高。在200°C下终锻时,材料在析出强化和位错强化提升较大。该锻造工艺具有耗时短、能耗低的优势,能在保证强度达标的前提下有效提高生产效率。

摘要： 通过采用合金成分、力学性能、宏观低倍组织和微观组织等检测手段,针对6082铝合金材质工字型材产品在深加工压弯后出现开裂问题进行检测分析。结果表明,Mn、Cr、Ti元素含量较少的6082-A合金型材产品,其表面存在异常粗大晶粒且粗晶层厚度较深降低了材料的塑性加工性能,致使型材压弯开裂。

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、常温力学拉伸和电导率等测试方法,研究不同固溶制度和时效制度对6082铝合金微观组织和力学性能的影响。结果表明,分步升温有效抑制6082铝合金晶粒长大,双级保温升温对晶粒造成不利影响。6082铝合金挤压态组织除固溶体基体外,还包括亚微米级的Mg_(2)Si平衡相,还有大尺寸AlFe(Mn)Si、含Si夹杂相,这些夹杂相在固溶过程中难以溶解,不利于合金强度值与延伸率的提高。

摘要： 采用搅拌摩擦焊设备对3 mm厚6082铝合金和T2紫铜进行焊接,通过金相显微镜、硬度、拉伸等试验检测,探究转速对焊接接头组织与力学性能的影响。结果表明:接头的界面处始终存在断续缺陷,铝铜交替分布,两种材料混合均匀;接头的显微硬度分布表明,最高值出现在焊核区,硬度为210 HV,铝、铜侧热影响区硬度皆有所下降,最低值为铝侧热影响区,约为60 HV;随着转速的增大,抗拉强度先增大后减小,当主轴转速为1000 r/min,焊接速度为50 mm/min,偏移量为0.6 mm,焊缝成形效果最佳,抗拉强度可达255 MPa,断口形貌随着转速的增大变得更加均匀,韧窝增多,呈现层状分布。断裂位置为铝铜结合处,裂纹沿着界面缺陷扩展,低转速呈现脆性断裂,高转速呈现韧性断裂。

摘要： 文章从均匀化温度方面着手,利用硬度、折弯、力学测试、SEM扫描电镜及腐蚀试验,探讨均匀化温度对6082铝合金挤压制品不同时效制度下力学性能和晶间腐蚀的影响。结果表明,均匀化温度对后期时效的产品力学性能及布氏硬度呈正增长趋势,但总体影响不大;均匀化温度高的第二相组织所占面积更大,且密集,这些颗粒状第二相弥散分布于晶粒内部及晶界处。均匀化温度对于试样的腐蚀性能影响较大,均匀化温度越高,Mg_(2)Si分解速度越快,腐蚀坑深度越浅,耐腐蚀性能越好。

摘要： 通过严格控制挤压工艺参数,采用高温低速的挤压工艺,成功挤压生产出用于汽车防撞系统的6082挤压铝合金产品;运用纳博热电阻炉对产品进行热处理试验,利用力学拉伸及金相显微镜等测试手段探究6082挤压铝型材T4状态稳定性能、T6状态力学性能、长期及短期热稳定性、折弯性能及微观显微组织性能。结果表明,型材T4状态随停放时间延长涨幅在10%以内,采用175°C×6h时效制度热处理后屈服强度范围可在270MPa~290MPa。经短期热处理后,性能小幅提升,涨幅不超过4%,经长期热处理后性能相对稳定。产品显微组织均匀细小的分布于基体中,基体晶粒度7级,皮质层厚度为0.4mm~0.6mm。

摘要： 研究在不同压力下由挤压铸造工艺制备的6082铝合金的热变形行为和显微组织演化。对合金进行热压缩实验并建立3D热加工图。采用光学显微镜、扫描电子显微镜以及背散射电子衍射技术研究合金的显微组织演化。结果表明,在较高挤压铸造压力下得到的试样在热变形过程中产生较多动态再结晶晶粒。在高温下由于第二相颗粒的溶解,挤压铸造压力对热变形后显微组织的影响减弱。此外,当较高挤压铸造压力下制备的样品在低温及中等应变速率下变形时,不均匀第二相分布容易导致流变失稳的发生。最后,得到挤压铸造态6082铝合金的最优加工区域为430~500°C和0.01~1s^(-1)。

摘要： 为了研究6082铝合金锻件亚结构组织演变对力学性能的影响,本文在不同应变速率下,对6082铝合金进行锻造试验,通过EBSD和TEM表征,探讨不同热处理条件下锻件的亚晶体积分数和位错密度对析出强化的影响。结果表明:变形温度为490°C时,随着应变速率的增加,6082铝合金变形组织内亚晶和位错密度不断增加,再结晶程度却不断下降。在后续热处理过程中,亚结构作为析出相的有利形核点诱导形核,析出相直径随着位错密度的增加而减小,且间距变小,数量密度增加。同时,位错密度和亚晶体积分数对析出强化的贡献呈线性关系,共同影响着析出相的强化效果,二者达到平衡时总强化效果最好,即在ε为0.3 s^(-1)热变形时,(550°C、1 h固溶)+(180°C、12 h)人工时效热处理后,锻件的屈服强度达到331.4MPa,伸长率为9.9%。

摘要： 6061、6082属中等强度铝合金，客户对它们的力学性能要求较严格，而挤压工艺控制往往受各方面条件的制约，现场管理稍一忽视，就容易造成其力学性能不合格。本文通过生产实践从两个方面对其生产工艺进行探讨。

摘要： 6061、6082属中等强度铝合金，客户对它们的力学性能要求较严格，而挤压工艺控制往往受各方面条件的制约，现场管理稍一忽视，就容易造成其力学性能不合格。本文通过生产实践从两个方面对其生产工艺进行探讨。

摘要： 6061、6082属中等强度铝合金，客户对它们的力学性能要求较严格，而挤压工艺控制往往受各方面条件的制约，现场管理稍一忽视，就容易造成其力学性能不合格。本文通过生产实践从两个方面对其生产工艺进行探讨。

摘要： 6061、6082属中等强度铝合金，客户对它们的力学性能要求较严格，而挤压工艺控制往往受各方面条件的制约，现场管理稍一忽视，就容易造成其力学性能不合格。本文通过生产实践从两个方面对其生产工艺进行探讨。

摘要： 6061、6082属中等强度铝合金，客户对它们的力学性能要求较严格，而挤压工艺控制往往受各方面条件的制约，现场管理稍一忽视，就容易造成其力学性能不合格。本文通过生产实践从两个方面对其生产工艺进行探讨。

摘要： 6061、6082属中等强度铝合金，客户对它们的力学性能要求较严格，而挤压工艺控制往往受各方面条件的制约，现场管理稍一忽视，就容易造成其力学性能不合格。本文通过生产实践从两个方面对其生产工艺进行探讨。

摘要： 围绕不同形变温度与连铸态6082铝合金的组织以及时效后的合金硬度之间的关系.通过偏光显微组织分析、硬度测试对连铸态6082铝合金高温形变热处理进行了分析。结果表明，高温形变热处理可以有效改善连铸态6082铝合金的组织性能，与室温变形相比，经高温压缩变形后的组织不均匀性得到改善，但变形温度对其组织的影响不大。545°C高温变形后在170°C保温箱中时效8 h，硬度得以大幅度的提高。

摘要： 围绕不同形变温度与连铸态6082铝合金的组织以及时效后的合金硬度之间的关系.通过偏光显微组织分析、硬度测试对连铸态6082铝合金高温形变热处理进行了分析。结果表明，高温形变热处理可以有效改善连铸态6082铝合金的组织性能，与室温变形相比，经高温压缩变形后的组织不均匀性得到改善，但变形温度对其组织的影响不大。545°C高温变形后在170°C保温箱中时效8 h，硬度得以大幅度的提高。

摘要： 围绕不同形变温度与连铸态6082铝合金的组织以及时效后的合金硬度之间的关系.通过偏光显微组织分析、硬度测试对连铸态6082铝合金高温形变热处理进行了分析。结果表明，高温形变热处理可以有效改善连铸态6082铝合金的组织性能，与室温变形相比，经高温压缩变形后的组织不均匀性得到改善，但变形温度对其组织的影响不大。545°C高温变形后在170°C保温箱中时效8 h，硬度得以大幅度的提高。

摘要： 围绕不同形变温度与连铸态6082铝合金的组织以及时效后的合金硬度之间的关系.通过偏光显微组织分析、硬度测试对连铸态6082铝合金高温形变热处理进行了分析。结果表明，高温形变热处理可以有效改善连铸态6082铝合金的组织性能，与室温变形相比，经高温压缩变形后的组织不均匀性得到改善，但变形温度对其组织的影响不大。545°C高温变形后在170°C保温箱中时效8 h，硬度得以大幅度的提高。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本发明涉及一种铝合金用的造粒粉的制备方法、铝合金及铝合金制备方法，其中，铝合金用的造粒粉的制备方法依次包括以下步骤：1)造粒液的配置；2)造粒液均匀化处理；3)造粒液与基粉的混合；4)陈化处理；5)干燥；6)破碎与过筛。该方法采用将具有粘性的粘接剂溶液与铝合金细粉混合后，经过陈化、干燥、破碎、过筛工艺，制备出具有一定流速且适用于大批量粉末冶金制造用的铝合金粉末，且烧结后的产品相对密度比较高，产品变形比较小。

摘要： 本发明公开了一种用于退除铝合金喷涂夹治具油墨的脱墨剂、铝合金喷涂夹治具脱墨工艺及铝合金喷涂夹治具，涉及夹治具脱墨技术领域。脱墨剂按质量百分含量包括如下组分：二丙二醇二甲醚50～55％、环己酮20～25％、低分子有机酸5～10％和C1‑C4低分子醇10～25％。该脱墨工艺使用上述脱墨剂对铝合金喷涂夹治具进行脱墨。本发明缓解了传统脱墨剂酸度大，脱墨过程中铝合金基体容易被腐蚀，造成喷涂夹治具尺寸偏大和治具表面粗糙的问题，本发明的脱墨剂能够快速有效去除铝合金喷涂夹治具上的油墨，油墨去除后铝合金喷涂夹治具表面洁净且光亮不粗糙，脱墨过程不会腐蚀铝合金基体，脱墨剂稳定性好，毒性低、气味小，安全环保且成本低。

摘要： 本发明涉及金属表面处理技术领域，具体涉及一种高强铝合金阳极氧化电解液及高强铝合金阳极氧化膜的制备方法和高强铝合金工件。本发明提供的高强铝合金阳极氧化电解液，包括0.1～0.2mol/L的植酸。高强铝合金在植酸溶液中通电后表面会发生氧化反应，且可以通过调整植酸浓度和氧化电压得到厚度为3～5μm的阳极氧化膜，在膜层比较薄、不影响基体疲劳性能的前提下，即可显著提高高强铝合金的耐蚀性，尤其适用于改善Al‑Cu、Al‑Mg‑Si及Al‑Zn‑Mg‑Cu系高强度铝合金的耐蚀性；另外，本发明采用天然植物提取物植酸，经济实惠，环保无毒，废水处理工艺简便，具有较好的应用价值和经济、社会效益。

摘要： 本申请涉及一种钛铝合金模具、钛铝合金外包套的制备方法及应用钛铝合金模具进行放电等离子烧结的方法，其经过三次真空自耗电弧熔炼后锻造制备出TiAl合金，并切削加工成满足服役要求的TiAl合金模具，且该模具采用高温TiAl合金层和石墨内衬层紧配合的套筒组合方式，并在TiAl合金与石墨内衬层接触面涂覆阻断剂，防止石墨与钛之间发生反应，提高模具的使用寿命；该模具可以使得放电等离子和热压烧结在1300摄氏度时施加140MPa压力，解决了石墨环向抗拉能力差(<40～70MPa)，高温施加压力不足，导致试样不致密的问题，并且保证了模具的导电导热性能。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本申请实施例提供一种铝合金阳极氧化工艺、铝合金制品及铝合金阳极氧化液。铝合金阳极氧化工艺包括：提供第一氧化液，所述第一氧化液包括草酸、硫酸、羟基乙酸、柠檬酸以及水，其中，所述草酸的浓度为30g/L～40g/L，所述硫酸的浓度为3g/L～10g/L，所述羟基乙酸的浓度为5g/L～30g/L，所述柠檬酸的浓度为10g/L～40g/L；将所述铝合金工件置于所述第一氧化液中进行阳极氧化。该阳极氧化工艺可以在铝合金工件表面形成致密的氧化膜，并且对铝合金工件上的高亮面的亮度和光泽的影响较小。

摘要： 一种铝合金，具备如下组成：包含1.0质量％以上且1.8质量％以下的Si、0.5质量％以上且1.2质量％以下的Mg、0.3质量％以上且0.8质量％以下的Fe、0.1质量％以上且0.4质量％以下的Cu、0.2质量％以上且0.5质量％以下的Mn、0质量％以上且0.3质量％以下的Cr、以及0.005质量％以上且0.6质量％以下的Ni和0.005质量％以上且0.6质量％以下的Sn中的至少一方，余量由Al及不可避免的杂质构成。

摘要： 一种高强低淬火敏感性铝合金，包括：Si 0.55~0.95%；Mg 0.75~1.30%；Cu 0.3~1.1%；Mn 0.05~0.15%；Cr 0.05~0.15%；Fe≤0.15%；Ti≤0.05%；Zn≤0.02%；Zr 0.05~0.15%；Er 0~0.45%；Sr 0~0.1%；余量为Al。制备方法包括：一、按各组分的质量百分比进行配料，获得原料；二、将原料进行熔化、精炼，得到铝合金熔体；三、对铝合金熔体进行铸造，得到铸锭半成品；四、对铸锭半成品进行均匀化退火、冷却后得到铝合金的铸锭。型材的制备方法包括：一、对铸锭加热、挤压、在线风冷淬火得到型材半成品；二、对型材半成品进行人工时效，得到高强低淬火敏感性的铝合金型材。本发明铝合金能够在风冷的淬火条件下实现高强淬火敏感性，具有突出的技术效果。

摘要： 一种铝合金，具有：包含0.1质量％以上2.8质量％以下的Fe和0.002质量％以上2质量％以下的Nd的组成。