TMD

摘要： 深圳茅洲河碧道燕罗人行桥主跨108 m,桥宽11.5 m,矢跨比1/11.74,采用双层桥面布置,拱顶处互通。桥梁设计采用下穿式斜拉-拱桥组合结构体系,降低了拱脚水平力,提高了主拱刚度。拱肋采用分离式钢箱截面,截面高1.2 m,高跨比1/90,拱脚采用PBL剪力键与混凝土拱座连接。主梁采用1.2 m高焊接工字钢梁,拱梁之间采用钢管立柱连接。桥塔采用现浇变截面混凝土斜塔,塔高13.04 m,倾角37.06°,塔顶3.75 m为锚索区,采用混凝土外套钢帽的构造。拉索采用镀锌钢丝拉索体系,主索及背索上端交叉锚固于混凝土桥塔上,主索下穿拱肋段采用“钢管内置定位器”构造,背索下端通过锚拉板锚固于背索承台上。基础采用Φ150 cm钻孔灌注桩。为控制人致振动加速度,在跨中和四分点处设置TMD,达到了良好的人行舒适度。

摘要： 5G通信时代的到来对通信铁塔结构可靠性提出了更高要求.为控制铁塔风致振动,以工程中某35 m高通信铁塔为研究对象,根据实际场地条件,基于线性滤波法生成风速时程,分别计算铁塔在规范风荷载和时程风荷载下的结构响应,并对比验证;最后引入TMD装置对铁塔进行风振控制设计与研究.结果表明,通过线性滤波法生成风速时程并计算通信铁塔风致响应,与规范风荷载计算结果吻合度很高;同时,建议该通信铁塔采用环形三向TMD装置,且在推荐的TMD设计参数下,2种典型工况的塔顶位移控制效果可分别达到11.85%和12.01%,其基底剪力控制效果可分别达到10.26%和10.18%。

摘要： 介绍了水箱式TMD的参数设计以及两种计算频率的方法,讨论了箱体内水的深长比对水箱式TMD频率变化的影响。采用有限元数值模拟技术,在考虑双向流固耦合的条件下,对水箱式TMD的减震效果分析。结果表明不同规格的水箱式TMD减震作用差异较大,随着深长比的增加,水箱式TMD可以达到甚至优于普通TMD的减震效果。

摘要： 对于顶部加层改造,如果将新加层当作质量块,通过铅芯橡胶支座或者摩擦摆支座提供调谐刚度和阻尼,便形成了控制水平向震动的调谐质量阻尼器(TMD)。传统的刚性加层方式会增加下部结构的地震响应,采用隔震支座后的新加层反而对下部结构具有减震的效果。本文用实例工程对比了不加层、刚性加层和采用铅芯橡胶支座、摩擦摆支座加层后结构的地震响应,并从理论上分析了两种隔震支座对结构震动衰减的影响因素。

摘要： 以某大跨度景观桥为研究对象,阐述了人行荷载和加速度限值的取值方法,给出了TMD的参数优化设计思路,通过有限元模拟得到了TMD的理论减振效率,根据实测数据调整TMD的实际参数,对桥梁结构进行了振动测试,得到了TMD的最优减振效率。结果表明:在行人荷载作用下,该景观桥垂向振动加速度峰值超出规范限值要求,需要采取减振措施;设置TMD能有效减小桥梁结构由行人荷载引起的振动,有限元模拟中,TMD的减振效率在66%以上;TMD根据实测调整参数后,各测试工况下减振效率在71%以上。进行TMD桥梁减振设计时,在通过有限元软件模拟得到TMD的设计参数后,应进行现场实测,并根据实测数据调整TMD实际参数,以获得最优的减振效率。

摘要： 通过对某人行桥其人致振动响应最大加速度进行分析,进而针对结构第1阶模态进行TMD减振设计,对比分析了人行桥在相同人行荷载作用下安装TMD系统前后的振动响应,验证了TMD减振系统在人行桥结构上良好的减振作用。在此基础上,进行了被控结构-STMD系统鲁棒性分析。研究结果显示,由于人行桥结构的动力反应主要由第1阶模态控制,而且基本不存在重频率或者频率接近的情况,使用STMD即可达到较好的减振效果;质量比越大,鲁棒性越好,但一味增大质量比将降低效率和经济性。

摘要： 某碟型空中展厅采用从中部混凝土核心筒顶部呈放射状悬挑钢桁架,通过钢拉杆悬吊下部楼层的结构体系。阐述了空中展厅的结构布置、结构方案对比、钢结构设计参数选取及主要结构构件的抗震性能目标,分析了整体结构的内力与变形、防连续倒塌、楼盖舒适性、关键节点应力及屋顶混凝土楼盖内力。分析表明:关键构件由竖向荷载控制,同时能满足中震弹性及大震不屈服,连接节点基本满足大震弹性;端部竖向变形满足规范要求;设置TMD满足楼盖舒适性要求;屋面板配筋设计应考虑面外抗弯和面内抗拉两部分。

摘要： 大跨度悬挑楼板结构在人行激励作用下,会产生竖向振动.过大的振动不仅会引起舒适度问题,还可能引发结构的安全问题.文章以某悬挑观景平台作为研究对象,采用Midas Gen软件对该观景平台进行了人行激励下的结构动力特性分析,对比分析了安装TMD前后结构的加速度响应,结果表明TMD系统减振效果显著.同时根据TMD原理,对TMD频率比和阻尼比参数所起到的减振效果进行分析比较,可为类似工程提供参考.

摘要： 目的 分析运动疗法结合放散状冲击波对颞下颌关节紊乱病(TMD)患者疗效影响.方法 选取2017年4月至2020年4月深圳市龙岗中心医院口腔科收治的78例TMD患者为研究对象,按照随机数字表法分为两组,其中对照组39例实施超短波配合运动疗法;研究组39例实施放散状冲击波配合运动疗法.比较两组患者的临床疗效、疼痛视觉模拟(VAS)评分以及生活质量.结果 研究组治疗有效率、生活质量各维度评分高于对照组;两组VAS评分均较治疗前明显下降,且研究组下降低幅度更为明显(P<0.05).结论 运动疗法结合放散状冲击波能够明显提高TMD患者的临床疗效,值得临床推广使用.

摘要： 围绕一种带限位装置的形状记忆合金螺旋弹簧-调频质量阻尼器(SMAS-TMD)展开研究.结果表明,在适当的限位间距下,带限位的SMAS-TMD体系不仅具有良好的减震效果,而且能够满足有限空间的限制.

摘要： 涡激振动是大跨度桥梁在低风速下很容易出现的一种自限幅的风致振动现象，且振幅之大足以影响行车安全，造成行车人员的恐慌。因此，研究涡激振动的控制有十分重要的意义。调谐质量阻尼器(TMD)作为一种常见的振动控制的手段，对涡振也有很好的控制效果。涡激振动中气动阻尼的存在，使得用于涡振控制的TMD参数优化工作有其独特的特点。本文通过“类半带宽法”识别线性涡激力模型中相关气动参数，研究了涡激力气动参数对TMD最优频率比和阻尼比的影响，并通过风洞试验比较了考虑涡激力的气动阻尼效应与否对涡振控制效果的影响。研究发现，涡激力的气动阻尼效应会对用于涡振控制的TMD 最优频率比和阻尼比产生一定的影响，从而影响最终的涡振控制效果。

摘要： 涡激振动是大跨度桥梁在低风速下很容易出现的一种自限幅的风致振动现象，且振幅之大足以影响行车安全，造成行车人员的恐慌。因此，研究涡激振动的控制有十分重要的意义。调谐质量阻尼器(TMD)作为一种常见的振动控制的手段，对涡振也有很好的控制效果。涡激振动中气动阻尼的存在，使得用于涡振控制的TMD参数优化工作有其独特的特点。本文通过“类半带宽法”识别线性涡激力模型中相关气动参数，研究了涡激力气动参数对TMD最优频率比和阻尼比的影响，并通过风洞试验比较了考虑涡激力的气动阻尼效应与否对涡振控制效果的影响。研究发现，涡激力的气动阻尼效应会对用于涡振控制的TMD 最优频率比和阻尼比产生一定的影响，从而影响最终的涡振控制效果。

摘要： 涡激振动是大跨度桥梁在低风速下很容易出现的一种自限幅的风致振动现象，且振幅之大足以影响行车安全，造成行车人员的恐慌。因此，研究涡激振动的控制有十分重要的意义。调谐质量阻尼器(TMD)作为一种常见的振动控制的手段，对涡振也有很好的控制效果。涡激振动中气动阻尼的存在，使得用于涡振控制的TMD参数优化工作有其独特的特点。本文通过“类半带宽法”识别线性涡激力模型中相关气动参数，研究了涡激力气动参数对TMD最优频率比和阻尼比的影响，并通过风洞试验比较了考虑涡激力的气动阻尼效应与否对涡振控制效果的影响。研究发现，涡激力的气动阻尼效应会对用于涡振控制的TMD 最优频率比和阻尼比产生一定的影响，从而影响最终的涡振控制效果。

摘要： 涡激振动是大跨度桥梁在低风速下很容易出现的一种自限幅的风致振动现象，且振幅之大足以影响行车安全，造成行车人员的恐慌。因此，研究涡激振动的控制有十分重要的意义。调谐质量阻尼器(TMD)作为一种常见的振动控制的手段，对涡振也有很好的控制效果。涡激振动中气动阻尼的存在，使得用于涡振控制的TMD参数优化工作有其独特的特点。本文通过“类半带宽法”识别线性涡激力模型中相关气动参数，研究了涡激力气动参数对TMD最优频率比和阻尼比的影响，并通过风洞试验比较了考虑涡激力的气动阻尼效应与否对涡振控制效果的影响。研究发现，涡激力的气动阻尼效应会对用于涡振控制的TMD 最优频率比和阻尼比产生一定的影响，从而影响最终的涡振控制效果。

摘要： 涡激振动是大跨度桥梁在低风速下很容易出现的一种自限幅的风致振动现象，且振幅之大足以影响行车安全，造成行车人员的恐慌。因此，研究涡激振动的控制有十分重要的意义。调谐质量阻尼器(TMD)作为一种常见的振动控制的手段，对涡振也有很好的控制效果。涡激振动中气动阻尼的存在，使得用于涡振控制的TMD参数优化工作有其独特的特点。本文通过“类半带宽法”识别线性涡激力模型中相关气动参数，研究了涡激力气动参数对TMD最优频率比和阻尼比的影响，并通过风洞试验比较了考虑涡激力的气动阻尼效应与否对涡振控制效果的影响。研究发现，涡激力的气动阻尼效应会对用于涡振控制的TMD 最优频率比和阻尼比产生一定的影响，从而影响最终的涡振控制效果。

摘要： 本文通过进行一系列的相关测试来验证大跨钢结构楼盖多点调频质量阻尼器(TMD)减振体系的减振效果。首先对TMD进行了动力特性和相关性能测试，测试结果表明，工程所用的TMD性能稳定，各种参数满足工程设计精度的要求。其次，对大跨钢结构楼盖结构进行了自振频率、阻尼比和振型等动力特性测试，测试结果与理论计算结果比较吻合。最后进行了安装多点TMD)前后，大跨钢结构楼盖结构在两种人行活动工况下的振动响应的现场实测，测试结果表明，TMD安装前后，楼盖振动响应变化规律的测试结果和计算分析结果基本一致，二者结果都表明TMD安装后，楼板减振效果明显。

摘要： 本文通过进行一系列的相关测试来验证大跨钢结构楼盖多点调频质量阻尼器(TMD)减振体系的减振效果。首先对TMD进行了动力特性和相关性能测试，测试结果表明，工程所用的TMD性能稳定，各种参数满足工程设计精度的要求。其次，对大跨钢结构楼盖结构进行了自振频率、阻尼比和振型等动力特性测试，测试结果与理论计算结果比较吻合。最后进行了安装多点TMD)前后，大跨钢结构楼盖结构在两种人行活动工况下的振动响应的现场实测，测试结果表明，TMD安装前后，楼盖振动响应变化规律的测试结果和计算分析结果基本一致，二者结果都表明TMD安装后，楼板减振效果明显。

摘要： 本文通过进行一系列的相关测试来验证大跨钢结构楼盖多点调频质量阻尼器(TMD)减振体系的减振效果。首先对TMD进行了动力特性和相关性能测试，测试结果表明，工程所用的TMD性能稳定，各种参数满足工程设计精度的要求。其次，对大跨钢结构楼盖结构进行了自振频率、阻尼比和振型等动力特性测试，测试结果与理论计算结果比较吻合。最后进行了安装多点TMD)前后，大跨钢结构楼盖结构在两种人行活动工况下的振动响应的现场实测，测试结果表明，TMD安装前后，楼盖振动响应变化规律的测试结果和计算分析结果基本一致，二者结果都表明TMD安装后，楼板减振效果明显。

摘要： 本文通过进行一系列的相关测试来验证大跨钢结构楼盖多点调频质量阻尼器(TMD)减振体系的减振效果。首先对TMD进行了动力特性和相关性能测试，测试结果表明，工程所用的TMD性能稳定，各种参数满足工程设计精度的要求。其次，对大跨钢结构楼盖结构进行了自振频率、阻尼比和振型等动力特性测试，测试结果与理论计算结果比较吻合。最后进行了安装多点TMD)前后，大跨钢结构楼盖结构在两种人行活动工况下的振动响应的现场实测，测试结果表明，TMD安装前后，楼盖振动响应变化规律的测试结果和计算分析结果基本一致，二者结果都表明TMD安装后，楼板减振效果明显。

摘要： 以北京奥林匹克公园新闻中心60米跨度钢结构楼盖为背景，对大跨度钢结构楼盖采用多点调频质量阻尼器(1MD)减振体系在人的活动作用下的振动响应进行了系统研究。首先根据设计图纸，建立了结构的三维有限元模型，并进行了结构的模态分析和各种人行活动工况作用下的振动响应分析,分析结果表明结构的的自振频率与人的活动作用激励频率接近，结构的加速度响应不能满足人体舒适度要求。然后基于遗传算法，以加速度峰值响应概率峰值最小为目标函数进行了多点TMD系统的位置优化，同时考虑经济效益最优原则以确定多点TMD系统的最优数量。最后在采用TMD的最优布置方案的基础上，对TMD系统进行参数优化分析，确定两种类型TMD的最优参数。优化结果说明，多点TMD减振系统可以对大跨度钢结构楼盖在人行活动作用下进行有效的振动控制，满足了结构体系的关于人体舒适度的要求。

摘要： 本发明公开了一种含钢丝绳隔振器的TMD减振装置，属于振动控制领域，包括主体架、垫板、顶部支架、钢丝绳隔振器和质量环，所述主体架的顶部的外壁上设有垫板，所述垫板与顶部支架相连接，所述顶部支架的下方连接有钢丝绳隔振器，所述钢丝绳隔振器与质量环相连接。本发明通过采用钢丝绳隔振器取代悬吊元件、弹簧元件、阻尼元件，极大减少了装置的复杂性，缩小了装置安装所需的空间；钢丝绳隔振器采用不锈钢丝绳作为弹性元件，具有良好的干摩擦高阻尼特性，本身耐腐蚀，能在恶劣的工况下正常工作，无需频繁更换和维修。整套装置安装于高耸设备的上部或顶部，具有占用空间小、结构简单、便于安装、不需频繁检修和更换的特点。

摘要： 本发明涉及一种渡槽结构的TMD、TLD双向混合减震控制装置，包括TMD减震调谐质量阻尼器和TLD大水箱，所述TLD大水箱由渡槽槽体与渡槽水体构成，所述TMD减震调谐质量阻尼器弹性元件、耗能元件、角钢、格栅和铅锌橡胶支座，所述弹性元件为悬臂梁，所述悬臂梁的固定端水平固定在渡槽壁上，其自由端端部安装有质量块，质量块由永磁铁和附着在其上的铁块组成；耗能元件由竖直固定在角钢内壁上的铜板和水平固定在铜板上的铜管组成；所述格栅沿渡槽槽体的纵向布置；所述铅锌橡胶支座安装在槽墩的底部。本发明结构紧凑，TMD的阻尼与频率参数完全分离，且可以做到定量化调节，实现结构模型减震实验TMD最优阻尼参数的精确模拟。

摘要： 本发明公开了一种有机g‑CNQDs修饰CVD单层TMDs光电探测器，它包括CVD单层TMDs薄膜以及覆盖在TMDs薄膜表面的g‑CNQDs，单层TMDs薄膜为二维材料，g‑CNQDs为零维材料，二者通过形成异质结，构建形成TMDs/g‑CNQDs异质结构的光电探测器；本发明还提供了上述g‑CNQDs修饰CVD单层TMDs光电探测器的制备方法，依次通过清洗、掺杂和干燥步骤制备而成，制备方法简单，过程易于控制，环境友好且性能优异，g‑CNQDs修饰CVD单层TMDs光电探测器较未修饰之前不仅光谱响应范围得到了拓宽，光响应度也得到了较大的提升。

摘要： 本申请属于抗震技术领域，特别是涉及一种横向等效TMD减震控制系统。现有减震装置的对于上承式劲性混凝土骨架拱桥主拱圈为箱型截面的整体拱圈而言，耗能支撑的安装存在不便。本申请提供了一种横向等效TMD减震控制系统，包括惯性质量、若干刚度元件和若干阻尼元件，将所述减震控制系统应用于大跨度上承式拱桥，所述惯性质量为主梁，所述主梁通过支座与主拱连接，所述刚度元件一端与所述主梁连接，所述刚度元件另一端与支承挡块连接，所述阻尼元件一端与所述主梁连接，所述阻尼元件另一端与所述支承挡块连接，所述支承挡块设置于所述主拱上。能够适用于处在不同抗震设防烈度下，不同设计需求的大跨度上承式拱桥减震控制。

摘要： 公开了MEMS设备，该MEMS设备具有TMD结构。MEMS设备(10)包括：锚定到基板(14)的悬挂电极结构(12；13)，该MEMS设备(10)具有MEMS谐振模式；以及TMD(调谐质量阻尼)结构(16)，其中悬挂电极结构(12；13)的一部分被布置成形成具有TMD弹簧元件(16‑2)和TMD质量元件(16‑1)的TMD结构(16)，用于提供抵消MEMS谐振模式的TMD谐振模式。

摘要： 基于环形TMD的高架桥减振系统，包括上下设置在桥墩上的环形抱箍和环形质量块，环形质量块和环形抱箍之间连接有钢丝绳；环形抱箍沿周向等分为四个弧形抱箍片，每个弧形抱箍片的外侧设有一个牛腿Ⅰ；环形质量块的内侧设有环形的内包连接软钢板，环形的内包连接软钢板沿周向等分为四个弧形连接软钢板，每个弧形连接软钢板的外侧设有第一弹簧垫块和第一阻尼垫块；环形质量块沿周向等分为四个弧形质量块，每个弧形质量块的外侧设有一个牛腿Ⅱ，每个弧形质量块的内侧设有第二弹簧垫块和第二阻尼垫块；第一弹簧垫块和第二弹簧垫块之间连接有弹簧，第一阻尼垫块和第二阻尼垫块之间连接有阻尼器，牛腿Ⅰ与牛腿Ⅱ之间连接有钢丝绳。本发明同时减少桥墩竖直方向和水平方向的振动。

摘要： 本发明提出涉及一种基于Kramers‑Kronig关系的TMDI和TMD统一设计的方法，属于结构振动控制技术领域。所述复有效质量获取步骤用于提取TMDI对结构动力作用的复有效质量；所述复有效质量实部与虚部相互转换获取步骤用于获得TMDI的复有效质量实部与虚部相互转换表达式；所述等效TMD的质量、频率和阻尼比获取步骤用于得到等效TMD的质量、频率和阻尼比；所述等效主结构获取步骤用于将等效静质量加入受控结构的模态质量，得到等效主结构；所述TMDI的最优参数获取步骤用于得到TMDI的最优参数的。解决了现有技术中存在的TMDI独立于传统的TMD,TMDI和TMD无法统一的问题。

摘要： 本发明公开的是一种Janus TMD结构可变电偶极距的LI‑S电池电极材料构建方法，该电池电极材料的构建计算方法包括以下具体步骤：构建Janus TMDs型VOTe结构模型、计算该结构模型中单原子的形成能、计算该结构模型中形成能大小随着不同比例Te的变化情况、构建的2H‑VOTe模型结构、计算层间距在

摘要： 本实用新型公开了一种可变刚度TMD系统，涉及振动控制装置技术领域，包括顶板、阻尼器、质量块和弹簧调频装置，阻尼器的两端分别与顶板及质量块连接，弹簧调频装置包括第一弹簧、第一卡板和第二卡板，第一弹簧的两端分别与顶板及质量块连接，第一卡板的上端固定于顶板，第一卡板的下端朝向质量块，第一卡板设有多个横向的插孔，多个插孔沿第一卡板的长度方向部分，第二卡板插设于插孔内，且第二卡板穿过第一弹簧。通过改变第二卡板在不同插孔的位置，使第二弹簧位于第二卡板和质量块间的部分的弹性系数发生改变，从而改变了系统的刚度，使得系统的自振频率得以快速调节。

摘要： 一种基于TMD的桥梁减震装置，包括主梁（1），其特征在于：所述主梁（1）的底部设置有主梁底板（4），主梁底板（4）上靠近桥塔的一端设置有一个或多个质量块（2），主梁底板（4）的上表面固定有轨道（5）或滚动槽，质量块（2）通过滚动装置或低摩擦滑动装置安装在轨道（5）或滚动槽上，质量块（2）的两端与主梁横隔板（3）之间以及相邻的两个质量块（2）之间通过弹簧（8）相连接，本实用新型结构合理，安装和维护方便，克服了使用液压粘滞阻尼器减震技术的缺陷，充分利用了悬索桥起压重作用的质量块，与弹簧连接组成TMD阻尼系统，能够达到非常好的消能减震效果，节省了投资，延长了阻尼系统的使用寿命。