峰值因子

摘要： 在下击暴流风场中,大跨平屋面建筑顶部的来流分离区及尾流区域处风压具有极强的非高斯特性。基于稳态冲击射流作用下的大跨平屋面建筑刚性测压试验结果,使用高阶统计量法研究了典型径向距离处屋面风压高斯与非高斯分区特性,利用TPP法计算测点峰值因子,发现平屋面表面测点极值风压系数与建筑物离下击暴流喷口间距有密切关系,研究结果表明:在下击暴流作用下,大跨平屋面部分区域出现明显的风压非高斯特性,尤其是迎风和背风边缘区域;屋面中心区域和屋面侧边缘区域峰值因子较小,屋面峰值因子取值范围在3.99~9.29,测点峰值因子均明显大于《建筑结构荷载规范》中的取值;在不同径向距离处,极值风压系数均为负值,来流分离区域及尾流区域风压系数绝对值较大;极小值风压系数绝对值随径向距离的增加先增大再减小,在径向距离为1.25 D_(jet)时极小值风压系数绝对值出现最大值。

摘要： 为了研究超高层建筑横风向位移响应峰值因子的计算方法和变化规律,进行了一系列的多自由度气弹模型风洞试验,测量了横风向位移响应时程。简要分析了横风向位移响应时程的概率特性,验证了响应时程满足经典极值分布。继而以经典极值理论结果为基准,检验了峰值因子法、改进的峰值因子法和全时程方法对峰值因子的计算精度。结果表明,在小折算风速下,基于高斯假定的峰值因子法和全时程方法的计算结果有较大误差;而在折算风速较大时,几种方法的计算结果差别不大。整体来看,改进的峰值因子法与经典极值理论的计算结果更为相近,在实际工程中可以采用改进的峰值因子法来计算超高层建筑横风向位移响应的峰值因子。改进的峰值因子法的计算结果表明,超高层建筑横风向位移响应峰值因子随折算风速的增大大致呈“先减小后增大”的趋势,此外,结构阻尼比和结构质量也会影响峰值因子的大小。最终,将横风向位移响应峰值因子视为折算风速的函数,提出了一个初步的经验公式,供后续研究参考。

摘要： 针对大跨屋盖结构表面风压宽频谱特性与极值风压估计方法问题。提出一种基于带宽修正的高斯转化法求解非高斯风压峰值因子,结合大跨屋盖结构风洞试验,采用该方法和现有极值风压评估方法对大跨屋盖结构表面极值风压开展了系统的对比验证研究。结果表明:高斯峰值因子法估算的大跨屋盖结构表面风压峰值因子明显偏离了非高斯风压的峰值因子;忽略带宽参数的Hermite矩模型高估了非高斯风压的峰值因子;相对于修正带宽的Hermite矩模型和目标概率法,提出的修正带宽高斯转化法与Sadek-Simiu法估计的大跨屋盖结构风压峰值因子更为准确,与试验观测值整体上最接近,且提出的修正带宽高斯转化法得到的结果误差及离散性均较小,能够高效合理地提供大跨屋盖结构表面非高斯风压峰值因子。

摘要： 为给沿海地区桥梁设计及后期维护提供依据,对沿海地区强风特性进行研究.以广东省某大跨径桥梁结构为背景,基于其风环境监测系统实时采集的台风"山竹"登陆过程中32 h风速时程数据,对台风的平均风速、风向角、湍流强度、阵风因子以及峰值因子等风特性参数进行了分析.结果表明:台风风速具有显著的非平稳特性;与规范推荐值相比,风场横向与纵向湍流强度比值偏小,竖向与纵向湍流强度比值偏大;湍流强度、阵风因子和峰值因子随平均风速的变化趋势相近,在风速较小区域呈下降趋势,在风速较大区域相对平稳;纵向湍流强度和纵、横及竖向阵风因子随时距的增大而减小;峰值因子的概率密度分布曲线与高斯分布曲线较为吻合;阵风因子与湍流强度呈现较强的正相关性.

摘要： 以某大跨复杂曲面屋盖为研究对象,通过刚体模型风洞测压试验,研究表面脉动风压的概率分布规律和非高斯特性,分析形成非高斯分布的流动机理,并分别基于脉动风压空间相关性、峰度和偏度的累积概率,提出了高斯分布和非高斯分布的划分标准;在此基础上,采用Hermite矩模型构建非高斯分布与峰值因子间的联系.结果表明:屋盖迎风侧边缘和曲面拐角的表面脉动风压概率分布相较于标准高斯出现严重的偏离和凸起,呈现显著的非高斯分布特性,其原因在于上述区域的流动分离明显,其风压分布受分离涡影响而呈现较强的空间相关性,不满足独立同分布条件;以脉动风压空间相关性作为划分高斯与非高斯区域的标准更加合理,且物理意义较为明确.此外,还给出了此类复杂曲面屋盖非高斯区域风荷载峰值因子的取值范围.

摘要： 本文对架空输电线路中导地线的风荷载计算方法进行分析,参照电气规程与结构规范中导地线风荷载的计算公式,对相关参数进行对比,提出导地线在实际工程中的计算方法、计算过程与计算结果的应用方法。

摘要： 基于单自由度气动弹性模型风洞试验,分析了超高层建筑横风向响应的非高斯性.通过归一化概率密度分布图直观地对比了不同风速,不同风场,不同斯科顿数和正下游干扰建筑对超高层建筑横风向加速度响应非高斯性的影响.通过对比多样本峰值因子观测值,对几种峰值因子取值方法的适用性进行了评估.分析了来流风速、风场、斯科顿数和下游建筑对风致响应峰值因子的影响.结果 表明:在低湍流度下,来流接近涡激共振风速时,风致响应会出现显著的非高斯性;风场和干扰位置对风致响应非高斯性有着明显的影响;Davenport法在涡激共振风速和部分高折减风速时过分高估了峰值因子实际值,建筑结构荷载规范给定的峰值因子通常低估了峰值因子实际值,子段极值统计法可以较精确地给出峰值因子.

摘要： 简要介绍了超越概率理论、超越频次理论、损伤等效理论和功率谱密度(PSD)的时域拟合理论等4种常见的峰值因子预计理论,并基于三角级数提出了一种新的预计理论.结合试飞加速度数据样本,对比分析超越频次理论、PSD时域拟合理论和三角级数理论的预估精度.研究表明,上述4种常见的预计理论本质上属于统计学理论;PSD时域拟合理论预计的峰值因子波动较大,峰值因子与归一化次数满足高斯分布;三角级数理论的预估精度较高,但缺乏离散峰个数的合理判据.

摘要： 以沿海足尺低矮建筑和超高层建筑历经多次台风的实测数据为基础,对两类建筑非高斯特性以及实测峰值因子进行统计分析。结果表明两类建筑的非高斯特性存在较大差异,实测峰值因子的取值在3到6的范围内占比最大。简述了基于零值穿越理论的几种非高斯峰值因子计算方法及其适用范围,涵盖了软化和硬化响应,并结合各种计算方法在实测样本中的适用比例以及计算峰值因子和实测峰值因子间的误差率,给出方法使用上的建议。结果表明,Sadek-Simiu法更适用于低矮建筑的软化响应样本,而高层建筑的软化响应建议使用修正峰值因子法,对于硬化响应样本则使用硬化峰值因子法更优。

摘要： 围护结构设计中,风荷载是起控制作用的荷载,往往采用结构局部的极值风压作为围护结构的设计风荷载.目前工程上应用的比较多的计算极值风压的方法是基于Davenport在零均值穿越理论的基础上,获得了服从窄带高斯分布随机信号的风压峰值因子,但很多时候风压并不服从的高斯分布,尤其是来流分离区风压的非高斯特性明显,按照高斯假定估计的峰值因子明显偏小,本文以采用Hermite改进峰值因子法及常用方法对标准模型风压的峰值因子进行研究.结果表明:基于高斯分布的Davenport的峰值因子明显低估了非高斯区域的非高斯峰值因子,改进的Hermite方法,估计的峰值因子较为准确,对围护结构风荷载的计算较为安全和准确的.

摘要： 在边界层风洞中完成了一系列矩形截面高层建筑1:500刚性模型的同步测压试验.根据试验结果研究了高层建筑表面风压的概率特性,结果表明迎风面脉动风压的概率分布可采用高斯分布来描述,但侧风面、背风面均表现出不同程度的非高斯特性,不同区域概率特性的差异较大.取99.38％作为目标概率,利用目标概率法获得了峰值因子,根据达到极值风压时对应的峰值因子分布的特点,建议极大值峰值因子取2.7,极小值峰值因子在立面中间区域取3.3,边缘区域取3.9,便于工程应用.

摘要： 在边界层风洞中完成了一系列矩形截面高层建筑1:500刚性模型的同步测压试验.根据试验结果研究了高层建筑表面风压的概率特性,结果表明迎风面脉动风压的概率分布可采用高斯分布来描述,但侧风面、背风面均表现出不同程度的非高斯特性,不同区域概率特性的差异较大.取99.38％作为目标概率,利用目标概率法获得了峰值因子,根据达到极值风压时对应的峰值因子分布的特点,建议极大值峰值因子取2.7,极小值峰值因子在立面中间区域取3.3,边缘区域取3.9,便于工程应用.

摘要： 为了展开对结构风致响应下的峰值因子的研究,针对顺风向和横风向作用下高层建筑物结构的动力响应及其涡激振动响应,采用先进的极值穿越理论,探讨了带宽参数对峰值因子造成的影响.研究结果表明:在一般情况下,未考虑带宽参数的Davenport公式和实际情况吻合较好,而对于低阻尼建筑结构而言,采用极值穿越理论计算风致响应作用下的峰值因子会得到更好的计算结果.

摘要： Hermite矩模型理论建立了非高斯过程与高斯过程的显式变换关系.本文采用Taylor展开式详细推导了Hermite矩模型系数的非线性方程组,确定了各阶模型的适用范围.针对低阶矩模型不能保证前四阶矩完全相等的缺陷,提出了迭代计算方法,提高了低阶矩模型的变换精度.利用Hermite矩模型变换关系,建立了非高斯风压时程的概率密度计算公式、风压极值的概率密度计算公式以及不同极值发生概率的风压极值计算方法.基于多次采样均值、均方根、偏斜系数、峰态系数之间的相关关系和Hermite矩模型的变换关系,建立了多次采样风压极值的概率密度计算格式.对比分析了Kareem、Tamura提出的非高斯风荷载极值的计算方法与本文方法的异同.结果表明,Kareem方法高估了非高斯风荷载极值,Tamura方法引入与高阶谱矩相关的带宽因子不适用于实测风压极值的计算.本文提出的方法得到的风荷载极值更接近于实测极值.

摘要： 为了确定一般风洞实验中风压统计量对于数据时长的敏感性,采用不同时长的数据计算脉动风压的均值、方差、偏度和峰度,结果表明峰度对于数据时长的变化非常敏感,往往不能达到平稳.进一步分析不同的峰值因子计算方法对于数据时长的敏感性,表明凡是需要利用峰度的峰值因子计算公式都对数据时长有很强的依赖性,故本文认为在峰值因子计算当中不宜引入峰度这个参数,特别是对于普通风洞试验测试得到的数据.本文还探讨了峰度小于3的硬响应风压测点的峰值因子HPF计算方法,虽然其对于数据时长敏感性较强,但是计算精度能够满足一般工程实际的要求,与统计值相比,误差在10％以内.

摘要： Hermite矩模型理论建立了非高斯过程与高斯过程的显式变换关系.本文采用Taylor展开式详细推导了Hermite矩模型系数的非线性方程组,确定了各阶模型的适用范围.针对低阶矩模型不能保证前四阶矩完全相等的缺陷,提出了迭代计算方法,提高了低阶矩模型的变换精度.利用Hermite矩模型变换关系,建立了非高斯风压时程的概率密度计算公式、风压极值的概率密度计算公式以及不同极值发生概率的风压极值计算方法.基于多次采样均值、均方根、偏斜系数、峰态系数之间的相关关系和Hermite矩模型的变换关系,建立了多次采样风压极值的概率密度计算格式.对比分析了Kareem、Tamura提出的非高斯风荷载极值的计算方法与本文方法的异同.结果表明,Kareem方法高估了非高斯风荷载极值,Tamura方法引入与高阶谱矩相关的带宽因子不适用于实测风压极值的计算.本文提出的方法得到的风荷载极值更接近于实测极值.

摘要： 为了确定一般风洞实验中风压统计量对于数据时长的敏感性,采用不同时长的数据计算脉动风压的均值、方差、偏度和峰度,结果表明峰度对于数据时长的变化非常敏感,往往不能达到平稳.进一步分析不同的峰值因子计算方法对于数据时长的敏感性,表明凡是需要利用峰度的峰值因子计算公式都对数据时长有很强的依赖性,故本文认为在峰值因子计算当中不宜引入峰度这个参数,特别是对于普通风洞试验测试得到的数据.本文还探讨了峰度小于3的硬响应风压测点的峰值因子HPF计算方法,虽然其对于数据时长敏感性较强,但是计算精度能够满足一般工程实际的要求,与统计值相比,误差在10％以内.本文通过将不同计算方法的到的峰值因子数据与统计值进行对比,进而判断各种方法的优劣性.

摘要： 本文结合某高层表面风压的试验测量，分别用峰值因子法和概率分析法计算了其表面风压极值。文中对两种方法获得的结果进行了详细对比分析，证实对大多数区域而言这两种方法可以获得大体相当的结果，但在局部区域存在较大差异。通过具体分析差异产生的原因，总结出对于负压区域，由于各种流动现象造成压力脉动远远偏离高斯分布，使得峰值因子法失效。本文建议在风洞试验数据的处理过程中，用概率分析方法取代传统的峰值因子分析方法，以取得更为合理的结果。

摘要： 本文提出用多频声逼近粉红噪声的方法和步骤。分析表明，当多频声的成分达到一定程度时，两者是相似的，即多频声可以逼近粉红噪声。而且，由多频声合成的准粉红噪声在频谱的平坦度和峰值因子方面，均可以比由白噪声滤波后产生的粉红噪声做得更好。

摘要： 本发明公开了一种耦合峰值均值因子的恶臭精准模拟方法，包括：峰值均值因子实验；在污染源周边设置监测点进行现场采样。利用监测点的在线电子鼻长期监测臭气浓度；生成气象数据，将监测点周边的小时大气稳定度信息在CALMET中提取出来。将获得的臭气浓度数据进行处理，对峰值均值因子耦合空气质量模型精准模拟。本发明的优点是：得到的不同大气稳定度等级下的峰值均值因子，耦合空气质量模型得到空气质量模型恶臭瞬时模拟值。该成果可用于预测新建项目的恶臭发生情况，对恶臭管理决策、恶臭污染环境影响评价导则、恶臭污染质量标准等制定有重要的参考意义。

摘要： 本发明公开了一种耦合峰值均值因子的恶臭精准模拟方法，包括：峰值均值因子实验；在污染源周边设置监测点进行现场采样。利用监测点的在线电子鼻长期监测臭气浓度；生成气象数据，将监测点周边的小时大气稳定度信息在CALMET中提取出来。将获得的臭气浓度数据进行处理，对峰值均值因子耦合空气质量模型精准模拟。本发明的优点是：得到的不同大气稳定度等级下的峰值均值因子，耦合空气质量模型得到空气质量模型恶臭瞬时模拟值。该成果可用于预测新建项目的恶臭发生情况，对恶臭管理决策、恶臭污染环境影响评价导则、恶臭污染质量标准等制定有重要的参考意义。

摘要： 基于k因子提高峰值电流模式的Buck电路稳定性的方法，涉及提高Buck电路稳定性的方法，为了解决采用峰值电流模式的Buck电路的稳定性低不能满足实际需求的问题。该方法包括以下步骤：基于MATLAB仿真Buck电路的补偿网络，得到伯德图；根据实际需求，基于k因子在伯德图中添加零点和极点；基于MATLAB得到补偿网络的传递函数；根据传递函数计算补偿网络中各元件的参数；根据所得参数设计补偿网络。本发明适用于提高峰值电流模式的Buck电路的稳定性。

摘要： 本发明涉及一种基于地震信号包络峰值的地层介质品质因子估计方法，其步骤：1）将两相邻检波器的距离为厚度把介质分成若干个小薄板；2）对于第i个小薄板，用常相位子波逼近该小薄板顶部接收的直达波，用基于MSMG的高阶累积量匹配法估计地震子波参数；3）用基于MSMG的高阶累积量匹配法估计小波变换的核函数的参数；4）计算第i个小薄板上下界面处接收信号的瞬时频率；5）计算第i个小薄板内包络峰值瞬时频率的变化；6）计算第i个小薄板的品质因子Q值；7）重复步骤2）～6），依次计算除第i个小薄板外的其它N-1个小薄板的品质因子；8）利用步骤6）和7）得到的N个小薄板的品质因子Q值来预测储层的含油气性，进而得到估计的衰减曲线。

摘要： 本发明涉及一种利用地震信号包络峰值瞬时频率估计介质品质因子的方法，其包括以下步骤：1)以井中两相邻检波器的距离为厚度把介质分成的若干薄板；2)对于第i个小薄板，用常相位子波逼近其顶部接收的直达波，并确定其调制频率σi和能量衰减因子δi，并计算比值ηi＝σi/2πδi；3)计算地震波在第i个小薄板的旅行时间4)计算第i个小薄板上下界面处接收信号的瞬时频率；5)计算第i个小薄板内包络峰值瞬时频率的变化Δfp(i)＝fp(0)-fp(τi)；6)将σi，δi，τi和fp(0)-fp(τi)代入包络峰值瞬时频率和品质因子Q值之间的解析关系式计算第i个小薄板的品质因子Q值：7)重复步骤2)～6)，依次计算其它小薄板的品质因子；8)利用品质因子Q值来预测储层的含油气性。

摘要： 本申请公开了一种峰值因子降低方法和装置，其中方法包括：对当前待削波处理信号分路，得到第一路信号和第二路信号；对第一路信号延时处理，并按照预设的检测窗口，生成第二路信号在每个检测窗口的单点复值噪声，依次将每个单点复值噪声与预设的削波系数相乘，得到相应削波噪声；其中，所述延时处理采用的延时量为从分路结束到生成第一个所述削波噪声的处理时长，tn‑tn‑1≥Len，2≤n，tn为所生成的第n个单点复值噪声对应的第二路信号的采样点位置，tn‑1为所生成的第n‑1个单点复值噪声对应的第二路信号的采样点位置，Len为削波系数的长度；将削波噪声与延迟处理后的第一路信号相减，得到待削波处理信号的削波处理结果。采用本发明可以实现CFR功能，且成本低。

摘要： 提供了用于超宽带峰值因子降低（CFR）的系统和方法。在一些实施例中，由无线节点执行的用于执行CFR的方法包括：利用联合峰值检测和频带特定噪声整形以第一采样率对多个输入信号执行第一CFR步骤；以及利用联合峰值检测和联合噪声整形以第二采样率对所得到的多个输入信号执行第二CFR步骤，其中第二采样率高于第一采样率。这样，可以增加峰均功率比（PAPR）降低，同时降低计算复杂度。

摘要： 一种大跨越输电塔峰值因子计算方法、系统及计算机设备，包括：基于输电塔类型确定极值风载荷重现期；基于所述输电塔上不同高度，按照设计模型中的风压分段设置大跨越输电塔高空梯度风平均风及脉动风风速实测点位，采集高空梯度风平均风及脉动风风速实测数据，确定所述输电塔上各节段的极值风穿越次数；基于各节段的极值风穿越次数和极值风载荷重现期确定所述输电塔峰值因子，与传统的大跨越输电塔峰值因子计算方法相比，本发明方法有效解决了未考虑结构安全度和高空脉动风场特性的问题，具有更好的适用性和更高的精度。

摘要： 本申请公开了一种峰值因子降低方法和装置，其中方法包括：对当前待削波处理信号分路，得到第一路信号和第二路信号；对第一路信号延时处理，并按照预设的检测窗口，生成第二路信号在每个检测窗口的单点复值噪声，依次将每个单点复值噪声与预设的削波系数相乘，得到相应削波噪声；其中，所述延时处理采用的延时量为从分路结束到生成第一个所述削波噪声的处理时长，tn‑tn‑1≥Len，2≤n，tn为所生成的第n个单点复值噪声对应的第二路信号的采样点位置，tn‑1为所生成的第n‑1个单点复值噪声对应的第二路信号的采样点位置，Len为削波系数的长度；将削波噪声与延迟处理后的第一路信号相减，得到待削波处理信号的削波处理结果。采用本发明可以实现CFR功能，且成本低。

摘要： 本发明公开了一种峰值因子消减方法和装置以及一种射频拉远系统。所述方法包括：设置CFR门限值和功放PA输出参数的标准值，从反馈通路获取时隙信号，根据时隙信号计算PA输出参数的实际值，比较PA输出参数的实际值和PA输出参数的标准值，根据比较结果修改CFR门限值，根据CFR门限值对多载波信号进行峰值因子消减。采用本发明的技术方案，根据输出功率或者中频信号的PAR的变化适应性调整CFR门限值，从而适应性调整PA的工作状态，提高了PA的效率和准确度。