35CrMo钢

摘要： 采用高功率激光器对调质态35CrMo钢进行表面淬火处理,研究了不同激光功率(1.6,2.4,3.2,4.0 kW)下表层的显微组织、硬度及耐磨性能。结果表明:当激光功率为1.6,2.4 kW时,35CrMo钢表层组织中存在未溶铁素体,硬度比基体低,与GCr15钢对磨后的磨损质量变化率与基体几乎相同,耐磨性较差;当激光功率为3.2,4.0 kW时,表层组织全部为回火马氏体,平均硬度可以达到640 HV,比常规水冷淬火后的硬度提高约20%;当激光功率为32 kW时,磨损质量变化率最小,表面未发现明显的磨损痕迹,与基体相比耐磨性得到显著提高,而当激光功率提高到4.0 kW时较高的马氏体自回火程度导致硬度与耐磨性比激光功率为3.2 kW时略有降低。

摘要： 35CrMo钢高强螺栓在使用中发生脆性断裂。为了揭示螺栓断裂的原因,对断裂的螺栓进行了化学成分分析、硬度、显微组织、断口分析、氢含量等方面检测。结果表明,螺栓的化学成分、硬度指标、抗拉强度、夹杂物含量以及氢含量均符合要求。由断裂螺栓的断口分析发现,保留马氏体位相的回火索氏体易在心部形成应力集中,导致在该位置形成细微的应力裂纹,装配过程中受到外部的拉应力下,逐步向周围扩展,最终在多因素叠加下而产生脆性断裂。

摘要： 将试样放入多用炉中进行调质处理,对其抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、断面收缩率、冲击功、硬度进行分析,研究了试样经不同调质保温时间后性能的差异.结果表明:试样的综合力学性能随着淬火保温时间的延长,呈先升高后降低的趋势.试样经过860°C×90min调质及630°C×120min回火后,抗拉强度为922MPa,屈服强度为796MPa,断后伸长率为17％,断后收缩率为63％,冲击功平均值为117J,硬度平均值为287HB,具有较优的力学性能.

摘要： 某火电机组汽轮机在运行过程中,调节阀阀杆发生断裂故障.利用力学性能测试、金相组织检验、有限元模拟等分析手段进行失效原因研究,结果表明,阀杆的金相组织不佳,铁素体含量偏高,导致材料抗拉强度、屈服强度、冲击吸收能量低于标准要求;且阀杆结构存在设计缺陷,变截面部位未经过圆弧或倒角处理,应力集中严重,裂纹极易萌生、扩展,最终超出承载极限失稳断裂.

摘要： 对比35CrMo钢水淬和油淬后的力学性能,分析35CrMo钢棒材水淬代替油淬的可行性.结果表明:35CrMo钢棒料可以用水淬代替油淬,不仅硬度能够达到要求,对其他力学性能影响不大,而且可提高生产效率,减少生产成本.

摘要： 某批次35C r M o钢产品在复检过程中出现抗拉强度、屈服强度和冲击吸收能量低,而布氏硬度高现象.针对该问题,进行了化学成分、显微组织及断口分析.结果表明:该批次产品原材料锻造后未进行正火,造成晶粒粗大和魏氏组织;在产品制造过程中未按照标准规范进行调质处理,造成性能与标准值存在较大差异.

摘要： CrMo系列作为汽车和机械重载的传动部件,要求其具有良好的强韧性、耐磨性、弯曲疲劳、耐接触性等性能.轧制过程中由于轧材组织心部和边部温度差异很大,加之冷床上下温度的差异,使棒材通条上下表面出现很大的组织应力不均匀性,在冷剪剪切后,圆钢出现侧向弯曲.宣钢针对35CrMo钢系列出现的弯曲问题,引进穿水冷却工艺,实施35CrMo钢轧后快速冷却.经过对冷却工艺的优化,Φ20～32 mm 35CrMoA钢成品每米的弯曲度小于4 mm,小规格35CrMoA钢系列的弯曲度均达到国家标准要求.

摘要： 本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7％时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6％.

摘要： 本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7％时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6％.

摘要： 本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7％时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6％.

摘要： 本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7％时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6％.

摘要： 本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7％时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6％.

摘要： 应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。

摘要： 应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。

摘要： 应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。

摘要： 应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。

摘要： 应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。

摘要： 本发明属于合金领域，具体涉及一种改善钢性能的热处理方法及25CrMo48V钢。热处理方法包括下述步骤:将超强度钢加热到1000°C保温30min后，水淬至室温，然后将试样放置在温度为600°C的热处理炉中，进行时长10min‑4h的外加1T磁场回火热处理工艺。本发明通过对25CrMo48V钢在不同回火时间下进行磁场回火热处理，研究其性能随回火时间的变化趋势，可以进一步总结完善出25CrMo48V钢的热处理方法，推进25CrMo48V钢的进一步发展。

摘要： 本发明公开了一种代替42CrMo调质钢的高强韧性半轴用非调质钢及其生产方法，其按照重量百分比（%）包括以下成分：C：0.40~0.50、Si：0.30~1.00、Mn：1.30~1.60、P：≤0.025、S：≤0.025、Cu：≤0.20、Cr：≤0.30、Mo：≤0.30、Al：≤0.050、V：0.10~0.25、Nb：≤0.035、Ti：≤0.035、N：≤0.020，其余原来Fe。由本发明的组分配比和生产方法可知，通过化学成分的优化设计和控轧控冷工艺技术（轧制参数）的完美结合，严格控制该配方的冶炼工艺及开、终轧温度及冷却方式，实现高强韧性半轴用非调质钢的生产。

摘要： LD高强韧性冷作模具钢与40CRMO合金结构钢二种材料，其特征在于结合面通过密封和包裹在40CRMO内，经过高温高压冶金复合成双金属复合板材，生产成剪板机刀片。刀刃部分采用LD高强韧性冷作模具钢，刀体部分采用40CRMO合金结构钢，经过热处理刀刃部分硬度为57-63HRC，刀体部分硬度HRC35-45。因为金加工钻、铣、刨部分是40CRMO合金结构钢，热处理后也容易加工，因此大大提高生产效率和产品合格率。使用较果不变但大大降低材料成本和生产成本。

摘要： 本发明涉及转向节加工技术领域，尤其涉及一种改良的42CrMo钢和使用该钢加工转向节的方法，改良的42CrMo钢的化学成分（质量百分数）为C：0.37%～0.43%；S：0.01%～0.030%；Si：0.15%～0.35%；Mn0.6%～0.9%；Cr0.95%～1.2%；Mo0.16%～0.25%，其余为Fe，加工转向节时淬火温度为830°C～840°C，本发明通过对钢材成分、淬透性的双重因素制约，钢材质量稳定性得到大幅提升，通过调整钢材中非金属元素和强淬透性元素成分的范围，减小圆钢的淬透性波动，同时提高圆钢心部淬透性，有利于保证工件锻造后热处理质量，生产的转向节具有更好的机械性能，提高了调质金相组织稳定性，减少因为钢材淬透性波动引起的淬火开裂工件数量，降低了废品率，由于淬火温度更稳定，降低了淬火炉的故障率。

摘要： 本发明涉及一种通过29CrMo44钢调质成高级钢的工艺，属于高级钢制备技术领域。具体为淬火加回火，采用连续加热炉，淬火温度900~950°C，加热时间59~126min，采用水冷至室温，冷却时间≥20S，回火温度530~620°C，加热时间96~206min，空冷至室温，节奏60~140s。调质V140钢级所用本发明在不改变原有生产条件下，确保钢管淬透性，性能均匀，并且降低原材料成本，提高产品钢级。

摘要： 本发明涉及的是金属爆炸复合工艺，其特征是：包括以下步骤：基材处理、复材处理、涂刷及配对、爆炸复合、补焊、热处理、后续处理。本发明提供的方法，能够有效的将410S不锈钢与普通CrMo钢板复合，从而在保证复合钢板具有410S不锈钢所有的优点的前提下，拥有了需要的强度，从而节约了昂贵金属的使用量。同时本方法提供的产品具有很高的焊接质量，保证长期稳定使用不会脱落。

摘要： 一种低硬度42CrMo钢的生产方法，钢的化学成分质量百分比为C=0.40%~0.42％、Si=0.22%~0.26％、Mn=0.65%~0.70％、Cr=1.06%~1.11％、Mn=0.16%~0.22％、S=0.01％~0.015％的、P=0.01%~0.02％的、Ni=0.2%~0.3％的，其余为Fe和不可避免的杂质；包括以下工艺步骤：（1）通过加热炉对钢坯进行加热；（2）将钢坯送入粗中轧机组进行粗轧、中轧和预精轧；（3）将钢坯送入精轧水冷段，控制温度为800~820°C，水箱流量为0~200m3/h；（4）将钢坯送入KOCKS减定径机组轧制；（5）将钢坯送入KOCKS水冷段，控制上冷床的温度为760~780°C，水箱流量为0~200m3/h；（6）将钢坯在冷床上冷却，冷却速度为0.2~0.3°C/s。本发明较好地解决42CrMo钢心部硬度偏高的问题。

摘要： 本发明涉及材料组织控制与热处理领域，特别是涉及一种模拟与预测大尺寸CrMo钢构件心部组织性能的方法。该方法的具体过程如下：(1)在大尺寸CrMo钢成分与工艺基础上制造标样，标样表面精车后进行真空封管(2)采用珠光体化退火工艺来获得平衡组织；(3)通过淬火热参数控制来得到与心部组织相一致的晶粒尺寸；(4)通过标样尺寸与淬火冷却参数控制来模拟出心部组织。本发明可以很好的模拟出不同厚度的大尺寸CrMo钢构件的心部组织，并准确预测其心部性能。

摘要： 本发明提供一种采用高熵合金连接钨钴类硬质合金和42CrMo钢的方法，其特征在于，以(CoCrFeNi)

摘要： 本实用新型涉及的是410S不锈钢与CrMo钢复合钢板，其特征是：设置有双层复合板，其中一层为410S不锈钢板，另外一层为CrMo钢板。本实用新型提供的产品，能够有效的将410S不锈钢与普通CrMo钢板复合，从而在保证复合钢板具有410S不锈钢所有的优点的前提下，拥有了需要的强度，从而节约了昂贵金属的使用量。同时本产品具有很高的焊接质量，保证长期稳定使用不会脱落。