纯净钢

摘要： 针对电解熔融氧化铁制纯净钢的可行性及经济性开展了理论分析.分析表明:1380°C时,Fe2+、Fe3+的分解电压远低于其他组元离子.当电能效率为50％时,电解熔融氧化铁吨钢所需电耗约3424～4862 kW·h,低于传统高炉炼铁吨铁能耗的5154 kW·h.

摘要： 本文主要讨论了国内外纯净钢生产工艺现状 , 以及提出的纯净钢生产新技术。讲述各种杂质包括碳、氮、磷、硫等的去除。

摘要： 本文针对电解熔融氧化铁制纯净钢的可行性及经济性开展了理论分析。分析表明:1380°C时,由CaO-SiO2-Al2O3-MgO-FenO组成的电解熔池中,Fe^2+、Fe^3+的分解电压远低于其他组元离子。当电能效率为50%时,电解熔融氧化铁吨钢所需电耗约3424~4862kw.h,低于传统高炉炼铁吨铁能耗的5154kw.h。

摘要： 纯净钢设备因其材料具有良好的抗硫化氢腐蚀的特性,广泛运用于石油化工行业.笔者以实际工作经验介绍了纯净钢设备技术条件的要点.

摘要： 文章对J55石油套管钢从精炼开始到轧材整个生产过程中夹杂物的行为进行了研究.采用电镜分析了精炼过程、连铸坯及热轧卷的洁净度的变化.试验结果表明:现有的生产工艺在稳态浇注时钢水的洁净度满足产品质量要求,LF精炼后钢中夹杂物的含量明显降低,钢中没有发现大于20μm的夹杂.

摘要： 英国最具声望的工程公司之一谢菲尔德铸锻公司（Sheffield Forgemasters）已经完成了对其熔炼设备200万英镑的投资，能够以更低的能耗生声纯净钢。这项企业内部投资是谢菲尔德铸锻公司调整计划和提高运营效率的一部分，之前公司宣布2017年公司各个部门将吸收共14名新学徒。

摘要： 本文简单分析了废钢质量对电炉炼钢的质量、能耗、物耗方面的影响,提出了要实现电炉炼钢的节能降耗必须要加强废钢的采购管理和废钢入炉的质量管理,并针对废钢的采购管理、质量控制、入炉结构配比等提出了一些具体的建议措施.

摘要： 本文以生产某项目用螺母柱、齿条用钢G35CrNiMo6-6为例,阐述了对生产铸件用纯净钢冶炼技术方面的研究. 通过在冶炼、浇注过程中采取各种有效措施,提高了钢液的纯净度,最终满足产品技术要求.

摘要： 从公众对大气和水的“洁净”和“纯净”的一般认识出发，讨论了“洁净”和“纯净”的基本含义，由此论及钢铁材料内在的“洁净”和“纯净”概念，讨论了“洁净钢”和“纯净钢”生产的基本含义及钢铁冶炼的“洁净”化和“纯净”化与钢铁材料性能之间的关系，指出了提高“纯净钢”冶炼技术是我国由钢铁大国向钢铁强国迈进的必由之路。

摘要： 本文以生产三峡向家坝工程用螺母柱、齿条用钢G35CrNiMo6-6为例,阐述了对生产铸件用纯净钢冶炼技术方面的研究.通过对冶炼、浇注生产铸件用纯净钢过程中采取的各种有效措施,提高了钢液的纯净度,最终满足产品极为严格的探伤、力学性能等要求.

摘要： 为了实现品种增效,制造钢铁精品,系统分析了钢中氧、碳、氮、硫、磷、氢等元素在钢中行为,探讨了夹杂物产生的原因以及氧和夹杂物去除的机理,合理设计工艺路径；强化重点工艺环节的控制；优化改进控制工艺；通过铁水预处理(扒渣),转炉冶炼控制,出钢挡渣、对炉渣改性,二次精炼、全程保护浇铸、中间包冶金及采取各种促使夹杂物去除的措施,使邯钢西区炼钢厂纯净钢生产获得较高的水平.

摘要： 介绍了唐钢在纯净钢生产方面的实践,阐述了纯净钢生产过程中对S、P、C、N、O等元素以及残余元素的控制措施,分析了唐钢目前纯净钢控制水平。

摘要： 本文研究了不可扩散氢原子和可扩散氢原子对20g 纯净钢力学性能的作用，研究结果表明：可扩散氢原子提高了20g 纯净钢的屈服强度，而不可扩散氢原子则降低了20g 纯净钢的屈服强度。不可扩散氢原子降低了20g 纯净钢的延伸率，而可扩散氢原子对20g 纯净钢延伸率的作用与可扩散氢原子的浓度有关。20g 纯净钢中存在一个临界可扩散氢浓度，当20g 纯净钢中的可扩散氢浓度小于临界可扩散氢浓度时，氢原子可提高材料的延伸率；而当纯净钢中的可扩散氢浓度大于临界可扩散氢浓度时，氢原子则降低材料的延伸率。

摘要： 重点叙述了天津钢管近年来在钢中磷、硫、氮、氧、氢、以及夹杂物控制方面的技术进步,并介绍了高钢级石油套管用钢所达到的纯净度综合水平:P≤0.010％,S≤0.002％,N≤60×10-6,O≤15×10-6,H ≤1.5×10-6,成品管四象限夹杂物评级B细≤1.5.

摘要： 介绍了目前在面向汽车、家电、造船、桥梁、石油、建筑及钢结构等行业,生产高质量、高技术含量、高附加值精品板材时按纯净钢生产原则的钢水精炼控制要求与工艺实践.

摘要： 研究结果表明：实际材料中的氢陷阱对氢原子在材料中扩散行为的作用可以用理想晶体中氢渗透过程的归一化阳极电流密度随充氧时间变化的修正关系式来表征，用修正后的关系式对电化学充氢实验数据进行最小二乘法拟合，可以直接得到氢原子在材料中的扩散系数和穿透时间。实验结果显示：20g纯净钢中的不可逆氢陷阱对氢原子的扩散系数没有影响，只是延长了氢原子的穿透时间，而可逆氢陷阱则降低了氢原子的扩散系数。

摘要： 低氮增碳剂是冶炼优质高碳钢或高纯净钢的必备辅料,本文利用分析金属材料中氮含量的LECO TCH-600或HORIBA EMGA-620W氧氮联测仪测定炼钢用低氮增碳剂中氮元素含量,基本满足增碳剂中的小于300μg/g的低氮元素含量快速测定。

摘要： 本文中采用热力学软件FactSage对CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物的低熔点区域面积进行了分析计算，发现其低熔点区域可以根据碱度的不同分为两个区域，利用KTH模型对这两个低熔点区域内的硫容量进行了计算比较，并结合临氢钢12Cr2Mo1R对钢液成分及脱硫的要求，对其适用的低熔点区域进行了讨论。结果表明：如将夹杂物控制在碱度高的低熔点区域,则CaO在30％左右,Al2O3在15％左右,MgO在10％左右,SiO2大于40％,且SiO2含量越多,低熔点区面积越大;如果将夹杂物成分控制在低碱度区域,则CaO在50％左右,Al2O3在45％左右,MgO含量在5％左右,SiO2含量小于5％.高碱度低熔点区的硫容量明显小于低碱度低熔点区,在两个低熔点区内,硫容量均随碱度的增加而增加,且钙铝比越大,硫容量随碱度增加的幅度越大;对于临氢钢12Cr2Mo1R来说,应将CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物控制在高碱度低熔点区域,且碱度和钙铝比越大越好。

摘要： 本文中采用热力学软件FactSage对CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物的低熔点区域面积进行了分析计算，发现其低熔点区域可以根据碱度的不同分为两个区域，利用KTH模型对这两个低熔点区域内的硫容量进行了计算比较，并结合临氢钢12Cr2Mo1R对钢液成分及脱硫的要求，对其适用的低熔点区域进行了讨论。结果表明：如将夹杂物控制在碱度高的低熔点区域,则CaO在30％左右,Al2O3在15％左右,MgO在10％左右,SiO2大于40％,且SiO2含量越多,低熔点区面积越大;如果将夹杂物成分控制在低碱度区域,则CaO在50％左右,Al2O3在45％左右,MgO含量在5％左右,SiO2含量小于5％.高碱度低熔点区的硫容量明显小于低碱度低熔点区,在两个低熔点区内,硫容量均随碱度的增加而增加,且钙铝比越大,硫容量随碱度增加的幅度越大;对于临氢钢12Cr2Mo1R来说,应将CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物控制在高碱度低熔点区域,且碱度和钙铝比越大越好。

摘要： 本发明涉及一种提高钢液纯净度的方法和碳合结钢钢锭，该方法包括下述步骤：A、采用EBT电炉初次冶炼、EBT出钢过程中按次序加入精选还原剂、初配基础渣获得预脱氧钢液、还原渣系；B、LF精炼炉精炼，采用钢渣界面脱氧及钢渣扩散脱氧，并配合氩气搅拌，得到纯净度较高的钢液；C、采用VD真空精炼炉进行真空处理，并在真空处理过程中，保证在极限真空度小于67pa的时间大于15分钟。

摘要： 本发明涉及炼钢领域，特别涉及一种提高弹簧钢纯净度及夹杂物塑性化的冶炼工艺、弹簧钢。本发明方法冶炼弹簧钢通过转炉高碳出钢，终点温度不低于1600°C，出钢加入低铝含量的铁合金及低碱度精炼渣，达到弹簧钢成分下限，先过RH脱氢脱氮，再经LF升温，钢渣充分反应，控制夹杂物塑性化，软吹不低于60min后直接上连铸，制备所得弹簧钢中全氧含量≤0.0010%，氢含量≤0.00015%，氮含量≤0.0030%，非金属夹杂物中Al2O3含量不高于15%且成分位于低熔点区，易于变形。

摘要： 本发明涉及一种提高钢液纯净度的方法和碳合结钢钢锭，该方法包括下述步骤：A、采用EBT电炉初次冶炼、EBT出钢过程中按次序加入精选还原剂、初配基础渣获得预脱氧钢液、还原渣系；B、LF精炼炉精炼，采用钢渣界面脱氧及钢渣扩散脱氧，并配合氩气搅拌，得到纯净度较高的钢液；C、采用VD真空精炼炉进行真空处理，并在真空处理过程中，保证在极限真空度小于67pa的时间大于15分钟。

摘要： 本发明涉及一种高纯净度高硬度时效硬化ZW680塑料模具钢的制备工艺，制备工艺的步骤包括：配料→电炉冶炼→LF+VD精炼→浇铸→电渣二次重熔→加热→锻造→固溶→时效等，制备得到的模具钢具有较高的纯净度，可使得A、B、C、D各类粗细夹杂评级分别达到0.5级及以上，钢中[H]≤1.5ppm；能够实现时效硬化硬度≥40HRC，同截面硬度≤1.5HRC，镜面抛光性好；时效温度低，变形小，可在加工后进行时效处理，可制造复杂、精密、高寿命的塑料模具。

摘要： 一种提高轴承钢纯净度的过氩站预精炼方法，属于金属冶炼技术领域。该方法出钢过程按顺序依次间隔加入脱氧剂、增碳剂、合金及预精炼渣，其中铝的加入量控制在铝的总加入量的83～88％，铬铁合金加入量按铬的总加入量的90～95％控制，硅的加入量控制在硅的总加入量的52～60％范围；在氩站处理前，通过出钢末期石灰和预精炼渣的加入，使得氩站处理前总渣量：LF精炼渣总渣量为0.48～1.00；氩站预精炼处理，使预精炼渣充分熔化并吸收夹杂物，经反应后渣成分控制范围为ω(CaO)56～60％，ω(MgO)2～4％,ω(Al2O3)28～33％，ω(SiO2)3～7％，ω(FeO+MnO)0.2～0.6％，其中CaO/(Al2O3·SiO2)比值控制在0.22～0.38范围。该方法实现夹杂物的早期去除、生成及尺寸控制。

摘要： 本发明涉及一种低氧纯净钢，其中，作为化学成分，含有C、Si、Mn、P以及S，而且以质量％计，进一步含有Al：0.005～0.20％、Ca：超过0％且在0.0005％以下、REM：0.00005～0.0004％、T.O：超过0％且在0.003％以下，并且REM含量、Ca含量、T.O含量满足0.15≤REM/Ca≤4.00以及Ca/T.O≤0.50；在钢中分散有非金属夹杂物，所述非金属夹杂物于预测面积为30000mm2的条件下，采用极值统计法得到的最大预测直径为1μm～30μm，且包含Al2O3以及REM氧化物，所述非金属夹杂物中的所述Al2O3的平均比例超过50％，所述REM为La、Ce、Pr、Nd之中的1种或者2种以上的稀土类元素，所述钢为Al脱氧钢或者Al‑Si脱氧钢。

摘要： 本发明涉及一种低氧纯净钢，其中，作为化学成分，含有C、Si、Mn、P以及S，而且以质量％计，进一步含有Al：0.005～0.20％、Ca：超过0％且在0.0005％以下、REM：0.00005～0.0004％、T.O：超过0％且在0.003％以下，并且REM含量、Ca含量、T.O含量满足0.15≤REM/Ca≤4.00以及Ca/T.O≤0.50；在钢中分散有非金属夹杂物，所述非金属夹杂物于预测面积为30000mm2的条件下，采用极值统计法得到的最大预测直径为1μm～30μm，且包含Al2O3以及REM氧化物，所述非金属夹杂物中的所述Al2O3的平均比例超过50％，所述REM为La、Ce、Pr、Nd之中的1种或者2种以上的稀土类元素，所述钢为Al脱氧钢或者Al-Si脱氧钢。

摘要： 本发明公开了一种基于钢液重量信息的延长纯净钢浇注炉数的方法，钢液经钢包滑板从钢包进入中间包，钢包满包钢液重A，中间包满包钢液重B；1、第1包钢包：1)、钢包钢液≧90％A时开启滑板，开度上升，中间包钢液稳在90％B上；2)钢包钢液降至30～90％A，滑板开度降低，中间包钢液降低并稳在65～80％B；3)钢包钢液降至15～30％A，滑板开度上升至中间包满包；2、替换钢包后中间包钢液控在≮50％B～70％B；3、接替钢包：1)、滑板开口上升，中间包钢液上升并稳在90％B上；2)、钢包钢液降至60～80％A，滑板开度降至40～50％，中间包钢液降低并稳定在65～80％B；3)、钢包钢液降至15～30％A，滑板开度上升至70％～80％至中间包满包；4、按设定炉数替换钢包，重复步骤2和3至整个浇注过程结束。

摘要： 抗S钢油井管的纯净钢冶炼方法，涉及一种在腐蚀性油气田环境中使用的油井管管坯的冶炼制备技术。适用的化学成分为(重量百分比)C0.20～0.35％，Si≤1.00％，Mn≤0.60％，P≤0.015％，S≤0.010％，Cr≤1.50％，Mo0.15～1.0％，Als0.01－0.06％，Ti≤0.09％，Nb≤0.05％，N≤0.0030％，O≤0.0030％，H≤0.0002％，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明针对上述成分的纯净用钢采用如下的生产工艺路线：配料精选→电弧炉冶炼→LF炉精炼→VD炉精炼→弧形连铸，液压控制及全保护浇铸。本发明通过控制C、Mn、P、S、Cr、Mo、N、O、H等元素的合适含量，降低了钢中夹杂物含量，通过后续工艺的控制，使夹杂物形态更细小、分散，成分分布更趋匀质，组织细化均匀，保证了抗硫油井管的综合性能。

摘要： 本实用新型公开了一种真空感应炉用超纯净钢钢液取样器，包括经高温熔融烧结而成的石英外壳，所述石英外壳内部下端设有与光谱直读快分样需要形状相匹配的腔体，所述腔体的肩部设有钢液进口，所述石英外壳内部上端设有套管接口，所述套管接口的底部设有若干根与腔体连通的石英排气管。本实用新型所设计的真空感应炉用超纯净钢钢液取样器，结构简单、生产成本低，取样时需要钢液静压力小，插入深度浅、不污染钢样、结果精确可靠，避免套管焊死，样品易取出。