1Cr18Ni9Ti

摘要： 经深冷处理后的奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti属于较难加工材料,本文结合该型号产品的加工需求,以在产品零件上钻削直径10mm的孔作为研究对象。为了获得理想的切屑形状,改善排屑性能,选用合理的刀具及延长刀具寿命,采用硬质合金钻头和含钴白钢钻头加工材料进行对比试验。研究表明:含钴白钢钻头钻削1Cr18Ni9Ti不锈钢的切削性能优于ITF硬质合金钻头,由此可得钻孔的合理工艺方案:先用中心钻钻导向孔,再预钻,最后钻孔;在转速600r/min,进给速度50mm/min时啄钻,每次深度3mm,刀具可钻80个合格孔,并可获得良好的切屑形状(螺卷屑)和断屑性能。

摘要： By method of TIG,two kinds of welding materials were filled in and under certain welding craft conditions,1Cr18Ni9Ti and 2Cr13 were welded.The microstructure of two kinds of welded joints were observed and analyzed by OM,SEM.Through seawater immersion test,polarization curves and AC impedance spectroscopy of two kinds of welding joints were obtained.The results show that 2Cr13 and 1Cr18Ni9Ti welded joints are typical columnar crystal,the microstructure is lath martensite+austenite+carbide.The welded joints that filled in 308 and H1Cr21Ni10Mn7Mo welding wires,corrosion resistance has same change rule:Austenite base metal>HAZ near Austenite>welded joint>HAZ near Martensite>Martensite base metal.The every zone contrast of two kinds of welded joint corrosion resistance obtains:the welded joints filled in 308>the welded joints filled in H1Cr21Ni10Mn7Mo.

摘要： 1Cr18Ni9Ti不锈钢带在不同浓度硝酸?氢氟酸中进行酸蚀试验,进行力学性能检测和金相组织观察,探索酸洗各因素对超薄壁不锈钢腐蚀的影响.结果表明:酸洗对敏化态不锈钢带的腐蚀影响最严重;酸蚀剂中HNO3浓度低于20％时,HF浓度越高,不锈钢带腐蚀速率越大;HNO3浓度高于30％时,随HF浓度增加,不锈钢带力学性能降低,但腐蚀速率变化不明显;超薄壁1Cr18Ni9Ti不锈钢的酸蚀剂宜采用较高浓度的硝酸和较低浓度的氢氟酸.

摘要： 利用氩弧熔覆技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备出WC增强镍基熔覆涂层以提高其耐磨性能.利用XRD、OM及SEM分析涂层的组织结构;利用显微硬度仪及摩擦磨损试验机测试涂层的性能.结果表明:在熔覆电流为110 A时,熔覆速度为120 mm/min时,熔覆涂层表面成形良好,无缺陷产生;熔覆涂层物相主要由WC、W2 C、γ-Ni组成;涂层中颗粒相数量随WC粉末质量分数的增加而增多;当WC质量分数为20％时,涂层具有较高的显微硬度,平均硬度可达622 HV,而磨损质量仅为11.23 mg,氩弧熔覆WC/Ni基涂层提高了1Cr18Ni9Ti钢表面的耐磨性能.

摘要： 未经敏化处理和经敏化处理的冷拔高强耐蚀弹簧钢1Cr18Ni9Ti钢丝,在16%硫酸-硫酸铜溶液中连续微沸20h,经过弯曲试验,检验其抗晶间腐蚀能力。并采用显微镜、扫描电镜、XRD观察材料的显微组织,分析得到材料的主要组织为奥氏体组织。经过敏化处理的1Cr18Ni9Ti钢丝的晶粒逐渐长大,纵向变形组织逐渐消失,内部应力得到释放,具有更强的抗晶间腐蚀能力。

摘要： 针对厚度2.2mm1Cr18Ni9Ti冷轧薄板,在零件加工过程中发现一个裂纹,通过显微镜、能谱等系统分析,确认了裂纹处Cu金属聚集.结合生产全流程排查,找出电渣生产过程异常产生Cu金属夹杂.因Cu金属夹杂聚集,板材酸洗过程中,局部产生晶间腐蚀,在后续冷加工过程中形成裂纹.

摘要： 通过对1Cr18Ni9Ti零件缺陷进行分析,明确了缺陷成分及产生的原因,制定了工艺改进及质量管控措施,避免此类事情再次发生.

摘要： 由于新的不锈钢材料国标中删除了1Cr18Ni9Ti,研究用12Cr18Ni9替代1Cr18Ni9Ti制造某特殊用途轴承冲压保持架的可行性,并对其化学成分、力学性能、耐腐蚀性能及加工性能进行分析.结果 表明:在该轴承使用工况下,2种材料的性能相当,经主机考核证明,用12Cr18Ni9替代1Cr18Ni9Ti是完全可行的.

摘要： 以1Cr18Ni9Ti为自配副摩擦材料,在MMUD-10B销-盘型摩擦磨损试验机上考察不同温度(分别为21、100、200、300、400°C)对其摩擦学行为的影响.利用金相显微镜和扫描电子显微镜(SEM)分别对磨痕、磨屑形貌进行表征,采用SEM配备的能谱仪(EDS)对磨屑进行微区元素分析.结果表明:1Cr18Ni9Ti自配副的摩擦因数和磨损率均随温度的升高呈现出先增大后减小的趋势,在温度为200°C时摩擦因数和磨损率获得最大值;在温度为21～200°C之间,磨损机制以黏着磨损和颗粒磨损为主,而在温度为200～400°C之间,黏着磨损、疲劳磨损和氧化磨损三机制共同作用于摩擦过程;1Cr18Ni9Ti自配副在高温摩擦中发生了较为强烈的氧化反应,在摩擦配副表面形成了稳定存在的含Ni、Cr的耐磨氧化层,使得摩擦因数降低,磨损率减小.

摘要： 利用自行设计装置制备出1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变浆料。对不同工艺下试样的组织进行分析观察。结果表明：在本试验条件下制备的1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变组织中先结晶的奥氏体呈近球状，尺寸在100～200μm；在低功率搅拌条件下部分固相颗粒呈枝晶形态，很难辨别枝晶的一次臂或二次臂；大功率搅拌所获得的半固态组织中，固相颗粒比较圆整，为球状或花瓣状；受各种条件影响，1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态组织演变过程不同于60Si2Mn 弹簧钢半固态组织演变过程。

摘要： 利用自行设计装置制备出1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变浆料。对不同工艺下试样的组织进行分析观察。结果表明：在本试验条件下制备的1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变组织中先结晶的奥氏体呈近球状，尺寸在100～200μm；在低功率搅拌条件下部分固相颗粒呈枝晶形态，很难辨别枝晶的一次臂或二次臂；大功率搅拌所获得的半固态组织中，固相颗粒比较圆整，为球状或花瓣状；受各种条件影响，1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态组织演变过程不同于60Si2Mn 弹簧钢半固态组织演变过程。

摘要： 利用自行设计装置制备出1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变浆料。对不同工艺下试样的组织进行分析观察。结果表明：在本试验条件下制备的1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变组织中先结晶的奥氏体呈近球状，尺寸在100～200μm；在低功率搅拌条件下部分固相颗粒呈枝晶形态，很难辨别枝晶的一次臂或二次臂；大功率搅拌所获得的半固态组织中，固相颗粒比较圆整，为球状或花瓣状；受各种条件影响，1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态组织演变过程不同于60Si2Mn 弹簧钢半固态组织演变过程。

摘要： 利用自行设计装置制备出1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变浆料。对不同工艺下试样的组织进行分析观察。结果表明：在本试验条件下制备的1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变组织中先结晶的奥氏体呈近球状，尺寸在100～200μm；在低功率搅拌条件下部分固相颗粒呈枝晶形态，很难辨别枝晶的一次臂或二次臂；大功率搅拌所获得的半固态组织中，固相颗粒比较圆整，为球状或花瓣状；受各种条件影响，1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态组织演变过程不同于60Si2Mn 弹簧钢半固态组织演变过程。

摘要： 利用自行设计装置制备出1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变浆料。对不同工艺下试样的组织进行分析观察。结果表明：在本试验条件下制备的1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态流变组织中先结晶的奥氏体呈近球状，尺寸在100～200μm；在低功率搅拌条件下部分固相颗粒呈枝晶形态，很难辨别枝晶的一次臂或二次臂；大功率搅拌所获得的半固态组织中，固相颗粒比较圆整，为球状或花瓣状；受各种条件影响，1Cr18Ni9Ti 不锈钢半固态组织演变过程不同于60Si2Mn 弹簧钢半固态组织演变过程。

摘要： 不锈钢的应用日趋广泛,焊接作为一种有效的连接手段,在不锈钢的加工制造方面起到了举足轻重的作用。本文采用LOM、SEM对1Cr13马氏体与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头进行组织、断口观察及分析,利用LEICA显微硬度计、CSS-88500电子万能拉伸实验机测量了焊接接头的机械性能。结果表明:采用手工钨极氩弧焊,在直流正接(电流为80A,焊接速度为110mm/min),并且在合适的工艺条件下,能获得良好的焊缝外观,而且焊缝组织均匀,具有较好力学性能的焊接接头。

摘要： 不锈钢的应用日趋广泛,焊接作为一种有效的连接手段,在不锈钢的加工制造方面起到了举足轻重的作用。本文采用LOM、SEM对1Cr13马氏体与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头进行组织、断口观察及分析,利用LEICA显微硬度计、CSS-88500电子万能拉伸实验机测量了焊接接头的机械性能。结果表明:采用手工钨极氩弧焊,在直流正接(电流为80A,焊接速度为110mm/min),并且在合适的工艺条件下,能获得良好的焊缝外观,而且焊缝组织均匀,具有较好力学性能的焊接接头。

摘要： 不锈钢的应用日趋广泛,焊接作为一种有效的连接手段,在不锈钢的加工制造方面起到了举足轻重的作用。本文采用LOM、SEM对1Cr13马氏体与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头进行组织、断口观察及分析,利用LEICA显微硬度计、CSS-88500电子万能拉伸实验机测量了焊接接头的机械性能。结果表明:采用手工钨极氩弧焊,在直流正接(电流为80A,焊接速度为110mm/min),并且在合适的工艺条件下,能获得良好的焊缝外观,而且焊缝组织均匀,具有较好力学性能的焊接接头。

摘要： 不锈钢的应用日趋广泛,焊接作为一种有效的连接手段,在不锈钢的加工制造方面起到了举足轻重的作用。本文采用LOM、SEM对1Cr13马氏体与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头进行组织、断口观察及分析,利用LEICA显微硬度计、CSS-88500电子万能拉伸实验机测量了焊接接头的机械性能。结果表明:采用手工钨极氩弧焊,在直流正接(电流为80A,焊接速度为110mm/min),并且在合适的工艺条件下,能获得良好的焊缝外观,而且焊缝组织均匀,具有较好力学性能的焊接接头。

摘要： 不锈钢的应用日趋广泛,焊接作为一种有效的连接手段,在不锈钢的加工制造方面起到了举足轻重的作用。本文采用LOM、SEM对1Cr13马氏体与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头进行组织、断口观察及分析,利用LEICA显微硬度计、CSS-88500电子万能拉伸实验机测量了焊接接头的机械性能。结果表明:采用手工钨极氩弧焊,在直流正接(电流为80A,焊接速度为110mm/min),并且在合适的工艺条件下,能获得良好的焊缝外观,而且焊缝组织均匀,具有较好力学性能的焊接接头。

摘要： 本发明通过炸药配方优化、焊接基础设计以及双复层表面保护三项关键技术，采用一次爆炸焊接方法成功实现了3Cr13-Cu(Al)-1Cr18Ni9Ti节能无油烟锅用复合材料的焊接，大大降低了成本、提高了复合材料界面结合强度，可取代国外进口的材料。

摘要： 本发明涉及不锈钢管领域，具体的公开了一种0Cr18Ni10Ti无缝不锈钢管，包括管体，所述管体的一端一体连接有与相邻管体连接的插接管头，插接管头的外部套装有密封机构；管体的另一端内部套装有密封组件；两个相邻管体的外壁还安装有多个固定机构。两个管体之间具有多道密封，密封性能得到大幅的提升，使用中不易发生泄露。密封形成简单，管体安装时即可形成。多个固定机构能对两个管体之间的连接处起到良好的固定作用，既能调节两个管体之间的距离，又能对管体之间的连接处进行加固，连接处不易脱落，安装后管体使用更加安全。

摘要： 一种12Cr1MoV与07Cr19Ni 11Ti异种钢的焊接方法。现有技术奥氏体与珠光体钢的焊接大都采用因康镍焊丝，成本较高，焊缝变形及裂纹，不适合批量生产。本发明组成包括：异种钢A（1）、异种钢B（2），所述的异种钢A与所述的异种钢B的对口间隙b为2.0‑3.0mm、坡口角а为30°‑35°、钝边Р为1.5‑2.0mm、管材厚度δ为5mm，焊丝采用TGS‑347焊丝，焊丝直径为2.4mm，焊接以自由状态组对，采用手工钨极氩弧焊，打底时采用内加丝焊法，当管道内部氩气充满且稳定后，进行根层焊接，控制每层之间的温度≯350°C；首先是机械加工异种钢A和异种钢B母材侧的坡口，清理坡口表面及母材两侧10毫米内的外壁，然后进行水平固定焊接与垂直固定焊接。本发明用于珠光体钢和奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法。

摘要： 本发明通过炸药配方优化、焊接基础设计以及双复层表面保护三项关键技术，采用一次爆炸焊接方法成功实现了3Cr13－Cu(Al)－1Cr18Ni9Ti节能无油烟锅用复合材料的焊接，大大降低了成本、提高了复合材料界面结合强度，可取代国外进口的材料。

摘要： 【课题】提供一种热循环特性优异、实用性高的Ti‑Ni系合金；使用了该Ti‑Ni系合金的线材、电动执行器和温度传感器以及Ti‑Ni系合金材料的制造方法。【解决手段】一种Ti‑Ni系合金，其中，马氏体相的惯习面变体彼此的结合面亦即界面I的扭转角小于1.00°；使用了该Ti‑Ni系合金的线材、电动执行器和温度传感器以及Ti‑Ni系合金材料的制造方法。

摘要： 本发明的目的在于提供表面性状优异并且能够形成黑化性和耐剥离性优异的黑化覆膜的Fe‑Ni‑Cr合金。为了实现上述目的，本发明的特征在于，以质量％计含有C、Si、Mn、P、S、Cr、Ni、Mo、Co、Cu、N、Ti、Al、O和H，剩余部分包含Fe和不可避免的杂质，且具有满足式(1)～(4)的组成。T1＝11×[％N]+0.1…(1)T2＝‑39×[％N]+1.0…(2)A1＝7.5×[％N]+0.1…(3)A2＝‑42.5×[％N]+1.0…(4)在此，[％M]表示合金中的M元素的含量(质量％)，T1、T2、A1和A2满足T1<[％Ti]

摘要： 本发明提供了一种利用氧化皮厚度和运行负荷预测火电发电厂用12Cr18Ni12Ti奥氏体耐热钢外侧管壁温度的方法。本发明基于电站锅炉中温过热器处于水平烟道空间的传热理论，利用有限元模拟建立热传导模型，从而建立氧化皮厚度和工作载荷与管壁温度的预测方法，拟合蒸汽侧不同氧化皮厚度的过热器管壁温度场分布，并结合边界条件参数得到管壁外侧温度与氧化皮厚度的关系，利用不同负荷下氧化皮厚度与外管壁温度的桥梁，最终建立高温过热器外管壁温度与氧化皮厚度、负荷之间的数学解析式，从而达到预测实际工况下变动的负荷、氧化皮厚度下过热器管外侧最高壁温温度，为评估负荷、氧化皮厚度对过热器管壁温度的影响提供指导。

摘要： 本发明提供了一种Ti‑Ni‑Cr高硬度钛合金板材的制备方法，涉及钛合金板材加工技术领域。本发明将多张易加工变形的钛板、镍铬合金板和镍板进行包套真空封焊，然后通过轧制(热轧)+扩散(固溶处理和时效处理)的方法，制备得到高硬度钛合金板材，解决了Ti‑Ni‑Cr系金属间化合物难加工的问题。同时，本发明可以灵活的将多张易变形加工的板材组合进行包套轧制，满足对不同厚度高硬度板材的需求，其制备工艺简单，易于工业化生产，生产效率高，生产成本低。本发明制备的钛合金板材硬度高，HRC值大于60，耐磨性好，耐腐蚀性强。

摘要： 本发明公开了一种0Cr20Ni55Mo3Nb5Ti镍基合金成型方法，包括步骤：步骤S1，熔炼；步骤S2，熔融态的合金加热1580~1730°C内保温，冷却1410~1630°C内；步骤S3，坯料铸造成型：得到铸件；步骤S4，固溶强化，包括以下工步：第一阶段：加热990~996°C保温；第二阶段：铸件加热1002~1007°C保温；第三阶段：加热1010~1013°C保温；第四阶段：加热1015~1019°C保温；步骤S5，时效强化，包括以下工步：第一阶段时效强化：加热到717~738°C保温；第二阶段时效强化：加热677~692°C保温，冷却到室温，本发明优点是促进晶粒细化，提高合金的高温拉伸和蠕变性能。

摘要： 本发明涉及一种高韧性耐高温氧化Co‑Cr‑Ni‑Ti‑Al‑W高熵合金及其制备方法，包括如下金属原材料Co、Cr、Ni、Ti、Al、W，各所述金属原材料按设计原子百分比配制；制备方法如下：在真空电弧熔炼炉按照配比放入经过清洗的金属原材料，抽真空后，在氩气保护下进行电弧熔炼，并伴随电磁搅拌，冷却后，得到纽扣样品；再进行重复多次电弧熔炼过程，去除表面氧化层后再重复一次电弧熔炼过程，冷却后得到高韧性耐高温氧化Co‑Cr‑Ni‑Ti‑Al‑W高熵合金；其铸态下为BCC+HCP+Gamma三相结构，断裂强度750MPa，断裂伸长率达83.3％，900°C4h下高温氧化增重仅有0.03mg/mm2，具有超高的韧性和良好的强度以及较高的抗高温氧化性能。